Pour l'instant, les utilisateurs d'IDEA StatiCa Steel peuvent choisir parmi 8 codes et normes internationaux ou nationaux.
- EN - Eurocode - utilisé dans la majorité des pays européens (sans annexes nationales)
- AISC - Code américain de pratique standard pour les bâtiments et ponts en acier
- CISC - Code canadien de pratique standard pour l'acier structurel
- AS - Normes et codes de pratique australiens
- SP - Normes nationales russes
- GB - Normes nationales chinoises
- IS - Normes indiennes
- HKG - Code de pratique de Hong Kong pour l'utilisation structurelle de l'acier
Pour plus d'informations, consultez l'article de blog Codes et normes pris en charge dans IDEA StatiCa Steel.
Nouveautés et mises à jour des codes
Nous travaillons en permanence à la mise à jour du logiciel en fonction des dernières versions des codes et normes. Lisez les paragraphes suivants pour découvrir ce qui a été amélioré.
Widget #NaN: support_center_article
Name: RN 21.1: Weld checks specifics as per EN and IS
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C'est pourquoi nous avons investi dans la mise à niveau majeure de l'application « Code-Check Manager ». Nous lui avons également donné un meilleur nom : le <a data-item-id=\"4074acd5-0f5f-40f9-aa70-ac1ff373919d\" href=\"\">Checkbot</a>. Cette application à l'aspect élégant est le nouveau hub des flux de travail IDEA StatiCa avec les logiciels tiers, augmentant la productivité des ingénieurs qui utilisent nos liens <a data-item-id=\"c79ee572-70be-4d42-9755-82ca8d39b5cc\" href=\"\">BIM</a>.</p>\n<h3>IDEA StatiCa Checkbot vous offre :</h3>\n<ul>\n <li>Un contrôle complet sur vos assemblages et éléments importés</li>\n <li>Une liste claire de tous les éléments importés, incluant le statut vérifié/non vérifié</li>\n <li>Une visualisation 3D des éléments et charges importés</li>\n <li>Un tableau de conversion pour les matériaux & sections transversales</li>\n <li>La gestion des combinaisons de charges</li>\n</ul>\n<p>Le <a data-item-id=\"4074acd5-0f5f-40f9-aa70-ac1ff373919d\" href=\"\">Checkbot</a> peut être lancé depuis votre application tierce ou en tant qu'application autonome et vous permet de combiner des données provenant de plusieurs sources. <a data-item-id=\"4074acd5-0f5f-40f9-aa70-ac1ff373919d\" href=\"\">En savoir plus sur IDEA StatiCa Checkbot</a>.</p>\n<h2>Nouveautés pour le béton et la précontrainte</h2>\n<p>Les poteaux en béton armé élancés sont très sensibles aux imperfections, ce qui exerce une pression supplémentaire sur les ingénieurs tout au long du cycle de conception et de construction. IDEA StatiCa Member, équipé d'un nouveau solveur GMNIA dans la version 21.1, fournit un outil fiable pour les ingénieurs qui doivent produire des rapports de calcul clairs et complets pour les poteaux élancés. <a data-item-id=\"87b9d2ac-7457-4179-b8ef-32ff8ec8f822\" href=\"\">En savoir plus sur la conception des poteaux élancés.</a></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail s'est révélé être un outil de conception structurelle unique pour les éléments et détails critiques dans les structures en béton armé. La version 21.1 étend IDEA StatiCa Detail au béton précontraint. Les ingénieurs peuvent désormais comprendre, concevoir et effectuer la vérification normative des discontinuités dans les éléments et détails préfabriqués. Cela réduit considérablement le temps nécessaire à la conception des poutres précontraintes, des diaphragmes, etc. <a data-item-id=\"0da35ada-445f-4099-85e6-95621c010fea\" href=\"\">En savoir plus sur la conception des régions de discontinuité précontraintes.</a></p>\n<p>Les autres améliorations en matière de béton et de précontrainte comprennent :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"35d89861-cb2d-4650-8b12-d26a4d5e3603\" href=\"\">Accélération du solveur IDEA StatiCa pour la conception des discontinuités en béton jusqu'à 30 %</a></li>\n <li><a data-item-id=\"754996ca-bca4-4953-aac7-de7b6aa4598a\" href=\"\">Vérification améliorée de la largeur des fissures pour les sections transversales avec un grand enrobage</a></li>\n <li><a data-item-id=\"11428b88-a3f6-4b73-8e0e-3080894c3633\" href=\"\">Import en masse depuis un dessin DXF</a> vers Detail (dans le correctif 21.1.1 et versions ultérieures)</li>\n <li><a data-item-id=\"73df02c3-5ea5-460a-b0e2-0738bca2595f\" href=\"\">Classement des cas de charge dans Detail</a> (dans le correctif 21.1.1 et versions ultérieures)</li>\n</ul>\n<h2>Nouveautés pour l'acier</h2>\n<p>IDEA StatiCa Connection devient rapidement le choix standard pour la <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">conception d'assemblages</a> dans le monde entier. La version 21.1 apporte diverses améliorations de la vérification normative et de la modélisation, ainsi qu'une nouvelle approche pour gérer les conceptions d'assemblages répétitives.</p>\n<p>Connection Browser est disponible ! Cet outil unique vous aidera à trouver une solution de conception adaptée à partir d'une bibliothèque de conceptions prédéfinies et à les appliquer immédiatement. Connection Browser fonctionnera avec trois bases de données d'assemblages acier. La première est l'ensemble défini par IDEA StatiCa dans chaque installation. La deuxième est l'ensemble des conceptions d'assemblages créées et sauvegardées par chaque utilisateur. La troisième sera un ensemble d'assemblages propre à chaque entreprise que nos clients pourront créer et maintenir (cela sera publié dans l'un des correctifs de la version 21.1, dans quelques semaines). <a data-item-id=\"5e9b20d3-786d-429b-97aa-f2e8ada196b4\" href=\"\">En savoir plus sur Connection Browser</a>.</p>\n<h3>Améliorations de la conception et de l'analyse des assemblages :</h3>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"940e97db-790e-439d-95b7-c99b79c53c43\" href=\"\">Nombre personnalisé de modes de flambement</a> – vous pouvez désormais définir jusqu'à 30 modes de flambement</li>\n <li><a data-item-id=\"5d9eadfb-a1b8-4e37-ad1f-d17a3287fcea\" href=\"\">Aciers européens selon les fiches produits</a> – spécifiquement pour le marché britannique</li>\n <li><a data-item-id=\"174db5ba-2d90-4846-b707-8c98bb6e6050\" href=\"\">Visualisation 3D des déformations</a> des éléments en acier</li>\n <li><a data-item-id=\"287c55f9-dc18-4fff-a491-71a1641679f6\" href=\"\">Utilisation des coordonnées globales/locales dans les paramètres d'appuis</a></li>\n <li><a data-item-id=\"6a1966e1-7905-4ced-a002-c8f568072d4c\" href=\"\">Vérification normative améliorée des soudures</a> – selon l'Eurocode et la norme indienne</li>\n <li><a data-item-id=\"c3e0558d-c799-44e3-8961-57cdbc9434d9\" href=\"\">Options de type d'appui pour les boulons</a> désormais entièrement remplacées</li>\n <li><a data-item-id=\"1ecd38ea-c2c8-4753-9b2b-c6288be8d2b3\" href=\"\">Proposition de conception par clic droit de la souris</a> (dans le correctif 21.1.2 et versions ultérieures)</li>\n <li><a data-item-id=\"97f7c92f-a7e8-45a5-978b-3187a9925415\" href=\"\">Surface - nouvelle méthode de coupe tout autour</a> (dans le correctif 21.1.2 et versions ultérieures)</li>\n <li><a data-item-id=\"f89307a5-4bac-4632-bb5f-1a2586f199a3\" href=\"\">Avertissement pour les boulons traversants dans les sections creuses</a> (dans le correctif 21.1.2 et versions ultérieures)</li>\n <li><a data-item-id=\"7510a749-ad18-4a34-bacf-44b7b9647bde\" href=\"\">Mise à jour de la vérification de la résistance au glissement selon SP16</a> (dans le correctif 21.1.4 et versions ultérieures)</li>\n <li><a data-item-id=\"0f256907-a887-4488-93c1-a30f11220a33\" href=\"\">Assemblage de platine de base sans ancrages</a> (dans le correctif 21.1.4 et versions ultérieures)</li>\n</ul>\n<h2>Licences</h2>\n<p>Certaines applications obsolètes seront supprimées du fichier d'installation 21.1. Consultez la <a data-item-id=\"91f72bc2-5d80-4dee-bcf9-b348e55493e9\" href=\"\">liste des applications obsolètes</a>.</p>\n<h2>Incidents résolus</h2>\n<p>Consultez la <a data-item-id=\"26e29f8c-f439-430a-8ffd-f16af55d4c31\" href=\"\">liste actuelle des incidents résolus</a> signalés par nos clients.</p>\n<h2>Notes de version complètes</h2>\n<p>Vous pouvez télécharger ci-dessous la <strong>version complète des notes de version </strong>pour IDEA StatiCa version 21.1 en PDF.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n65d2a517_8a2a_0198_ae4e_f003ec4a444d\"></object>"
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De nouveaux outils de modélisation d'assemblages, une meilleure analyse des résultats béton, une interface utilisateur améliorée de nos applications, et bien plus encore.</p>\n<p>Découvrez toutes les améliorations ci-dessous et calculez les estimations d'hier !</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n41681a90_7521_019a_836a_5dfeab73882f\"></object>\n<h2>Nouveautés pour l'acier</h2>\n<p>Bien que nos applications acier pour la conception des assemblages et des éléments soient déjà leaders sur le marché, nous continuons à les améliorer rapidement. Connection Browser vous permet désormais de créer et de partager vos conceptions d'assemblages avec vos collègues au sein de votre entreprise. Cela signifie que votre bibliothèque d'assemblages propre à votre entreprise est synchronisée automatiquement pour tous les utilisateurs de votre licence, prête à être utilisée ! </p>\n<p>Nous avons résolu le problème complexe de la coupe et du soudage d'éléments traversant un autre élément de section creuse. De plus, vous pourrez simuler le raccordement de l'élément à, par exemple, une dalle fournissant un appui supplémentaire contre le déversement. Cela fonctionne à la fois pour IDEA StatiCa Connection et IDEA StatiCa Member.</p>\n<p>IDEA StatiCa Connection est désormais également capable de vérifier le contact entre une platine de base et un bloc de béton même sans ancrages installés. Notre attention s'est également portée sur la mise à jour de notre bibliothèque de matériaux et le complément des vérifications normatives en fonction de votre code de calcul. Nous avons précisé les points à prendre en compte lors de l'assemblage de sections creuses avec des boulons traversants.</p>\n<p>L'analyse de fatigue a été complétée par les vérifications des contraintes directement dans les soudures ainsi que dans les plaques adjacentes. Et pour une meilleure sécurité, la configuration des charges en équilibre sera désormais la valeur par défaut.</p>\n<p>Enfin, notre service cloud gratuit Connection Lite a été mis à jour pour être conforme à la dernière version de l'application de bureau.</p>\n<h3>Permettez à votre équipe de concevoir des milliers d'assemblages :</h3>\n<ul>\n <li>Connection Browser crée désormais des bibliothèques d'assemblages acier propres à votre entreprise</li>\n <li>Filtres améliorés pour trouver et enregistrer des assemblages</li>\n <li>Mise à jour de la bibliothèque d'assemblages par défaut</li>\n</ul>\n<p> <a data-item-id=\"f15a7793-7b4f-4714-b8aa-13f6579d95e6\" href=\"\">En savoir plus sur les bibliothèques d'entreprise & Connection Browser</a></p>\n<h3>Améliorations de la conception et de l'analyse des assemblages :</h3>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"97f7c92f-a7e8-45a5-978b-3187a9925415\" href=\"\">Surface - nouvelle méthode de coupe tout autour</a> (depuis le patch 21.1.2)</li>\n <li><a data-item-id=\"3410fe73-5e05-4f0b-9e97-52c983c69bbd\" href=\"\">Retenue au déversement de l'élément avec rigidité définie</a></li>\n <li><a data-item-id=\"a2f4a486-315f-4571-a9b3-abdcfff0b7a8\" href=\"\">Améliorations de l'analyse de fatigue</a> (depuis le patch 21.1.1)</li>\n <li><a data-item-id=\"f89307a5-4bac-4632-bb5f-1a2586f199a3\" href=\"\">Avertissement pour les boulons traversants dans les sections creuses</a> (depuis le patch 21.1.2)</li>\n <li><a data-item-id=\"0f256907-a887-4488-93c1-a30f11220a33\" href=\"\">Assemblage par platine de base sans ancrages</a> (depuis le patch 21.1.4)</li>\n <li><a data-item-id=\"da6f80aa-abfd-4e64-b691-1dc7ea8e3d4c\" href=\"\">Charges en équilibre par défaut</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e2d457a6-b2f9-4721-86be-c748df98ab24\" href=\"\">Mise à jour de la bibliothèque de matériaux et des vérifications normatives</a></li>\n <li><a data-item-id=\"213a6cc5-7041-41ba-b802-0c36bd1d724f\" href=\"\">Export de courbes au format DXF</a></li>\n <li>Mise à jour de Connection Lite</li>\n</ul>\n<h2>Nouveautés pour le béton et la précontrainte</h2>\n<p>IDEA StatiCa Detail a acquis une position de leader dans la conception et l'évaluation des structures et détails en béton, notamment dans les cas de parties difficiles des structures avec des ouvertures ou des changements brusques de géométrie où la théorie classique des poutres ne peut pas être appliquée. Nous avons écouté vos demandes et développé les fonctionnalités les plus demandées pour IDEA StatiCa Detail. Les ingénieurs peuvent désormais minimiser les erreurs et laisser IDEA StatiCa calculer automatiquement le poids propre de la structure. Quelle que soit la complexité de la géométrie : jarrets, sections transversales complexes, régions D avec des épaisseurs variables. Nous avons amélioré et accéléré le solveur CSFM et étendu les résultats d'analyse. IDEA StatiCa Detail est un outil puissant, rapide et sûr pour la conception structurelle des structures en béton.</p>\n<p>IDEA StatiCa Member - dans la version précédente, nous avons implémenté la méthode non linéaire GMNIA. Dans la version 22, nous nous sommes concentrés sur les améliorations de l'interface utilisateur, telles que la facilitation de la saisie de la géométrie et des charges, et notamment sur l'interprétation des résultats de l'analyse non linéaire. Ces améliorations de l'interface utilisateur accélèrent le processus de modélisation, facilitent les saisies et rendent votre travail dans IDEA StatiCa Member encore plus efficace.</p>\n<p>Les améliorations pour le béton et la précontrainte comprennent :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"0e81f59d-e89c-424e-8e89-d2b86855097e\" href=\"\">Calcul automatique du poids propre des régions D</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e72403d0-17fe-4c34-9f4f-3efe4b71a8fc\" href=\"\">Solveur CSFM jusqu'à 4 fois plus rapide</a></li>\n <li><a data-item-id=\"c80ce766-75f2-407b-9dd0-6f06b8f0ee22\" href=\"\">Résultats CSFM détaillés disponibles</a></li>\n <li><a data-item-id=\"ba69d356-8ed7-4fe3-8f66-f74fd6d3a159\" href=\"\">Calcul automatique des pertes à court terme pour les câbles de précontrainte post-tendus dans IDEA StatiCa Detail</a> </li>\n <li><a data-item-id=\"11428b88-a3f6-4b73-8e0e-3080894c3633\" href=\"\">Import en masse depuis un dessin DXF vers IDEA StatiCa Detail</a> (depuis le patch 21.1.1)</li>\n <li><a data-item-id=\"73df02c3-5ea5-460a-b0e2-0738bca2595f\" href=\"\">Classement des cas de charge dans IDEA StatiCa Detail</a> (depuis le patch 21.1.1)</li>\n <li><a data-item-id=\"48a5fe9b-d1ec-4d33-9c74-a5b65cb56026\" href=\"\">Interprétation améliorée des résultats des éléments en béton</a> (depuis le patch 21.1.2)</li>\n <li><a data-item-id=\"bae25668-6a99-45be-955e-c380837b7dd2\" href=\"\">Gestion des modèles améliorée, actions par clic droit et charges ponctuelles dans Member</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e6864600-b2e4-4368-865f-77dc7bec4f72\" href=\"\">Implémentation de l'annexe nationale néerlandaise NEN 1992-1-1 NB 2020 pour les vérifications normatives des sections en béton armé et précontraint</a></li>\n <li><a data-item-id=\"293fcced-8994-4a81-a805-88267657c66a\" href=\"\">Mise à jour de la définition de l'excentricité d'un effort normal pour les poteaux en béton comprimés</a></li>\n</ul>\n<h2>Nouveautés pour les liens BIM</h2>\n<p>Les ingénieurs structure utilisent beaucoup <a data-item-id=\"caeb1a6c-2621-446f-8005-4d2799496a39\" href=\"\">IDEA StatiCa Checkbot</a> - en moyenne, près de 40 000 assemblages acier sont importés chaque mois dans le monde entier. La version 22 rend cela encore plus utilisable pour le processus de conception quotidien, pour tous nos <a data-item-id=\"48d2251b-1818-4c19-bfa8-f89955c2e64a\" href=\"\">liens BIM</a> supportés. </p>\n<p>IDEA StatiCa Checkbot version 22.0 vous apporte :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"dfb6df2c-37af-40e5-bd91-a601e1d445b4\" href=\"\">Des outils de gestion améliorés</a> pour l'ajout ou la fusion de nœuds d'assemblages et d'éléments importés</li>\n <li><a data-item-id=\"3681c929-64b4-4975-b81b-16246c8e2ee1\" href=\"\">Une gamme élargie d'applications tierces connectées</a> - nouveau lien pour RAM Structural System, STRAP et Tekla Structural Designer</li>\n <li><a data-item-id=\"abb2c411-42f5-46ab-8c1c-2b9023e49492\" href=\"\">Export de projets d'assemblages modifiables</a> directement depuis Checkbot</li>\n <li><a data-item-id=\"c13d1f3f-7f2a-456c-a43b-b403eb841e96\" href=\"\">Gain de temps sur la synchronisation</a> des modèles Connection déjà résolus</li>\n <li><a data-item-id=\"48cd8c65-3e86-41f5-8da5-7aab4ce5d232\" href=\"\">Synchroniser tout vs. Synchroniser l'élément actuel</a></li>\n <li><a data-item-id=\"77759ee1-1027-4477-9142-647daf6cab7d\" href=\"\">Conversion de sections transversales améliorée</a></li>\n</ul>\n<p>Le <a data-item-id=\"caeb1a6c-2621-446f-8005-4d2799496a39\" href=\"\">Checkbot</a> peut être lancé depuis votre <a data-item-id=\"4a9855d4-6081-4707-86d5-7f4ad2bb3a57\" href=\"\">application tierce</a> ou en tant qu'application autonome et vous permet de combiner des données provenant de plusieurs sources.</p>\n<p>Si vous souhaitez vérifier la compatibilité avec votre application particulière, consultez notre liste des <a data-item-id=\"6fe0ee48-06b6-4a1b-8949-43219506fa3e\" href=\"\">versions supportées</a>.</p>\n<h2>Licences & Toutes les applications</h2>\n<p>Nous avons amélioré la façon de réserver et de libérer des postes de licence dans le pool de licences de votre entreprise. De nouvelles boîtes de dialogue facilitent l'identification des postes occupés/disponibles. Vous pouvez également définir facilement quand votre poste doit retourner dans le pool. En savoir plus :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"92fb3b9d-2841-414f-9631-7f2e4f9ea57a\" href=\"\">Réserver/libérer des postes depuis le pool de licences</a></li>\n</ul>\n<p>Autres améliorations :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"b2fe11d9-156c-4787-94ba-8bad31645d0e\" href=\"\">Nouvel indicateur de version</a> (depuis le patch 21.1.1)</li>\n <li><a data-item-id=\"3077c0e2-ee3e-45fd-8b47-343b3d1d941c\" href=\"\">Séparateur décimal et format de date selon les paramètres régionaux Windows</a> (depuis le patch 21.1.2)</li>\n</ul>\n<h2>Incidents résolus</h2>\n<p>Consultez la <a data-item-id=\"26e29f8c-f439-430a-8ffd-f16af55d4c31\" href=\"\">liste des incidents résolus</a> signalés par nos clients.</p>\n<h2>Notes de version complètes</h2>\n<p>Ci-dessous, vous pouvez télécharger la <strong>version complète des notes de version </strong>pour IDEA StatiCa v22.0 en PDF.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n3e24805c_742a_0136_6078_b271cfccd1da\"></object>"
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À commencer par l'application IDEA StatiCa Member, qui a été entièrement vérifiée et sort de la phase BETA, accompagnée d'un ensemble d'améliorations de l'application RCS, telles que la résistance au feu, ou de l'application Detail, où l'attention principale a été portée sur le solveur CSFM. Tout cela aide notre application à fournir des calculs plus rapides tout en améliorant la stabilité et la fiabilité.</p>\n<p>Calculez les estimations d'hier !</p>\n<h2>Nouveautés pour l'acier</h2>\n<h3>Solveur CBFEM mis à jour</h3>\n<ul>\n <li>Temps de calcul 30 % plus rapides</li>\n <li>Modélisation plus précise de l'assemblage des sections creuses </li>\n <li>Un nouvel ensemble de vérifications et de directives pour interpréter les résultats entre les versions</li>\n <li><a data-item-id=\"521c376f-96f7-4217-b0ee-29cc1d404d34\" href=\"\">En savoir plus</a></li>\n</ul>\n<h3>Améliorations de la conception des assemblages</h3>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"ee6229e8-74a9-4d81-8885-1cff547e4ead\" href=\"\">Options de modélisation du sommet de l'acier ; position relative des éléments</a></li>\n <li><a data-item-id=\"b520bdb9-5eed-4c7c-8a85-c55747fe7d62\" href=\"\">Analyse de fatigue : contrainte nominale</a></li>\n <li><a data-item-id=\"78b4dbf9-2460-4648-91a2-a44c54525c78\" href=\"\">Mise à jour de la conformité au code AISC, nouveaux modèles d'assemblages sismiques</a></li>\n <li><a data-item-id=\"3ae00502-96d0-4d71-9d9e-89026f33e885\" href=\"\">Sélection automatisée des modèles de conception d'assemblages</a></li>\n <li><a data-item-id=\"b1458c26-712b-4e35-a825-43f7991e6308\" href=\"\">Capacité de rotation limitée par la rupture des boulons et des soudures</a></li>\n <li><a data-item-id=\"70ea715a-9e1e-4832-b615-777d72cb930f\" href=\"\">Résultats en feux tricolores pour les efforts dans les boulons</a></li>\n <li><a data-item-id=\"10388a66-2e50-4cf3-86bf-8fd0ddab836f\" href=\"\">Formules d'ancrage étendues ; spécificités pour la norme russe</a></li>\n <li><a data-item-id=\"6ba36654-fe5a-4422-bd7a-0d62abcf2833\" href=\"\">Formules d'ancrage, info-bulles</a></li>\n</ul>\n<h3>Sélection groupée avec Viewer</h3>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"4b50449e-978d-49d2-9340-066edf43e30e\" href=\"\">Le Viewer peut désormais exporter plusieurs assemblages</a> depuis des applications CAO/BIM en une seule opération</li>\n</ul>\n<h3>Conception d'éléments acier sans limites </h3>\n<ul>\n <li>La nouvelle application IDEA StatiCa Member est mise en ligne : elle conçoit des éléments acier généraux incluant les assemblages (l'application Connection y est intégrée)</li>\n <li>L'ingénieur structure n'a plus à estimer les effets des conditions aux limites et peut analyser et vérifier des éléments de toute topologie et chargement </li>\n <li>Capacité d'analyser les imperfections, les grandes déformations (2e ordre), les non-linéarités, la torsion et le gauchissement</li>\n <li><a data-item-id=\"6ae5ab82-3d6c-4c6c-a812-7f8f1ec7dc2d\" href=\"\">En savoir plus</a></li>\n</ul>\n<h2>Nouveautés pour le béton et la précontrainte</h2>\n<h3>Améliorations de conception dans RCS et Detail</h3>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"c9d4974e-2ae8-4f70-abc6-5f110e74c716\" href=\"\">Résistance au feu des poteaux élancés</a></li>\n <li><a data-item-id=\"43496020-132d-4159-b31c-d1cd14198e4f\" href=\"\">Extension du calcul de rigidité</a></li>\n <li><a data-item-id=\"a460f91a-cd3b-420d-9369-6e4833befd6c\" href=\"\">Amélioration de la vérification d'interaction</a></li>\n <li><a data-item-id=\"dc5cf57d-5669-49fb-bcd9-e83e32e2e425\" href=\"\">Vérification de l'ouverture des fissures mise à jour</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e891a412-d4f5-4473-8e9c-bded813ee5e3\" href=\"\">Améliorations de la vitesse d'analyse CSFM</a></li>\n</ul>\n<h3>Nouveaux flux de travail béton avec IDEA StatiCa Member</h3>\n<ul>\n <li>La nouvelle application IDEA StatiCa Member est mise en ligne : elle conçoit des éléments en béton à sections transversales complexes et intègre l'application RCS</li>\n <li>Toutes les vérifications ELU et ELS pour les poutres et portiques critiques de topologies variées, incluant la capacité portante, le cisaillement, la torsion, l'interaction, la limitation des contraintes et l'ouverture des fissures</li>\n <li><a data-item-id=\"879fe0ab-6957-40c6-934a-11dcc189ac84\" href=\"\">En savoir plus</a></li>\n</ul>\n<h2>Liens BIM</h2>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"a2d8bf12-cff7-45ae-92c4-b1e7e75c95a2\" href=\"\">Mise à jour de la version prise en charge des logiciels tiers</a></li>\n</ul>\n<h2>Portail utilisateur et licences </h2>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"46cf750d-6c89-41af-bf0c-b32d12c6e186\" href=\"\">Nouveau portail pour gérer les licences et soumettre des demandes d'assistance</a></li>\n</ul>"
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Leur caractéristique commune est d'être dérivées pour des géométries structurelles typiques et des chargements simples. La méthode des composants est très souvent utilisée.</p>\n<h4>Méthode des composants</h4>\n<p>La méthode des composants (MC) traite l'assemblage comme un système d'éléments interconnectés – les composants. Le modèle correspondant est construit pour chaque type d'assemblage afin de pouvoir déterminer les efforts et les contraintes dans chaque composant – voir la figure suivante.</p>\n<figure data-asset-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" data-image-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/46167222-5959-469c-8c60-8a14b0148787/General%20introduction%20for%20structural%20design%20of%20steel%20connections.png\" data-asset-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" data-image-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les composants d'un assemblage avec platines d'extrémité boulonnées modélisés par des ressorts</p>\n<p>Chaque composant est vérifié séparément à l'aide des formules correspondantes. Comme un modèle approprié doit être créé pour chaque type d'assemblage, l'utilisation de la méthode est limitée pour le calcul des assemblages de géométries générales et sous chargements généraux.</p>\n<p>IDEA StatiCa, en collaboration avec une équipe de projet du Département des Structures en Acier et en Bois de la Faculté de Génie Civil de Prague et de l'Institut des Structures Métalliques et en Bois de la Faculté de Génie Civil de l'Université Technologique de Brno, a développé une méthode pour la conception avancée des assemblages structurels acier.</p>\n<p><strong>Component Based Finite Element Model</strong> (<a href=\"https://www.cbfem.com/\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">CBFEM</a>) est une méthode :</p>\n<ul>\n <li><strong>Suffisamment générale</strong> pour être applicable à la plupart des assemblages, fondations et détails rencontrés dans la pratique de l'ingénierie.</li>\n <li><strong>Suffisamment simple et rapide</strong> dans la pratique quotidienne pour fournir des résultats dans un temps comparable aux méthodes et outils actuels.</li>\n <li><strong>Suffisamment complète</strong> pour fournir à l'ingénieur structure une information claire sur le comportement de l'assemblage, les contraintes, les déformations, les réserves des composants individuels ainsi que sur la sécurité et la fiabilité globales.</li>\n</ul>\n<p>La méthode CBFEM repose sur l'idée que la plupart des parties vérifiées et très utiles de la MC doivent être conservées. Le point faible de la MC – sa généralité lors de l'analyse des contraintes des composants individuels – a été remplacé par une modélisation et une analyse utilisant la Méthode des Éléments Finis (MEF).</p>\n<p>La MEF est une méthode générale couramment utilisée pour l'analyse structurelle. L'utilisation de la MEF pour la modélisation des assemblages de toutes formes semble idéale (Virdi, 1999). L'analyse élasto-plastique est nécessaire, car l'acier plastifie habituellement dans la structure. En effet, les résultats de l'analyse linéaire sont inutilisables pour la conception des assemblages.</p>\n<p>Les modèles MEF sont utilisés à des fins de recherche sur le comportement des assemblages ; ils font généralement appel à des éléments volumiques et à des valeurs mesurées des propriétés des matériaux.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" data-image-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f4350bd3-6406-41af-bb2b-ad67a241fade/T-stub-research.png\" data-asset-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" data-image-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Modèle MEF d'un assemblage pour la recherche. Il utilise des éléments volumiques 3D pour les plaques et les boulons</em></p>\n<p>Les âmes et les semelles des éléments assemblés sont modélisées à l'aide d'éléments coques dans le modèle CBFEM, pour lesquels une solution connue et vérifiée est disponible.</p>\n<p>Les éléments de fixation – boulons et soudures – sont les plus délicats du point de vue du modèle d'analyse. La modélisation de tels éléments dans les logiciels MEF généraux est difficile car ces logiciels n'offrent pas les propriétés requises. Des composants MEF spéciaux ont donc dû être développés pour modéliser le comportement des soudures et des boulons dans un assemblage.</p>\n<figure data-asset-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" data-image-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c37c3b86-71aa-4dd2-9afe-58e25c224a25/CBFEM-bolted_connection.png\" data-asset-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" data-image-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Modèle CBFEM d'un assemblage boulonné par platines d'extrémité</em></p>\n<p>Les assemblages d'éléments sont modélisés comme des points sans masse lors de l'analyse d'une structure en portique ou en poutre acier. Les équations d'équilibre sont assemblées aux nœuds et les efforts internes aux extrémités des poutres sont déterminés après résolution de l'ensemble de la structure. En réalité, l'assemblage est chargé par ces efforts. La résultante des efforts de tous les éléments au nœud est nulle – l'ensemble de l'assemblage est en équilibre.</p>\n<p>La géométrie réelle d'un assemblage n'est pas connue dans le modèle structurel. L'ingénieur définit uniquement si l'assemblage est supposé rigide ou articulé.</p>\n<p>Il est nécessaire de créer un modèle fiable de l'assemblage, respectant l'état réel, pour concevoir correctement l'assemblage. Les extrémités des éléments d'une longueur égale à 2 à 3 fois la hauteur maximale de la section transversale sont utilisées dans la méthode CBFEM. Ces tronçons sont modélisés à l'aide d'éléments coques.</p>\n<figure data-asset-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" data-image-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/63f85aa4-522f-4485-8a75-08c0e58c5788/Massless_joint.png\" data-asset-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" data-image-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Un assemblage théorique (sans masse) et la géométrie réelle de l'assemblage sans extrémités d'éléments modifiées</em></p>\n<p>Pour une meilleure précision du modèle CBFEM, les efforts aux extrémités des éléments 1D sont appliqués comme charges aux extrémités des tronçons. Les sextuplets d'efforts issus de l'assemblage théorique sont transférés à l'extrémité du tronçon – les valeurs des efforts sont conservées, mais les moments sont modifiés par l'action des efforts sur les bras correspondants.</p>\n<p>Les extrémités des tronçons au niveau de l'assemblage ne sont pas connectées. La connexion doit être modélisée. Des opérations dites de fabrication sont utilisées dans la méthode CBFEM pour modéliser l'assemblage. Les opérations de fabrication comprennent notamment : les coupes, les décalages, les trous, les raidisseurs, les nervures, les platines d'extrémité et les éclisses, les cornières, les goussets et autres. Les éléments de fixation (soudures et boulons) sont également ajoutés.</p>\n<p><a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a> peut effectuer deux types d'analyse :</p>\n<ol>\n <li>Analyse géométriquement linéaire avec non-linéarités matérielles et de contact pour l'analyse des contraintes et des déformations,</li>\n <li>Analyse aux valeurs propres pour déterminer la possibilité de flambement.</li>\n</ol>\n<p>Dans le cas des assemblages, l'analyse géométriquement non linéaire n'est pas nécessaire sauf si les plaques sont très élancées. L'élancement des plaques peut être déterminé par une analyse aux valeurs propres (flambement). Pour l'élancement limite au-delà duquel l'analyse géométriquement linéaire reste suffisante, voir le chapitre 3.9. L'analyse géométriquement non linéaire n'est pas implémentée dans le logiciel.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"campus_cta\"></object>"
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Les déformations de cisaillement hors plan sont prises en compte dans la formulation du comportement en flexion d'un élément selon l'hypothèse de Mindlin. Une variante stabilisée en interne de l'élément de plaque quadrangulaire de Mindlin avec une déformation de cisaillement constante le long des arêtes est utilisée. Les éléments sont inspirés des éléments MITC4 ; voir Dvorkin (1984). La coque est divisée en cinq couches d'intégration sur l'épaisseur de la plaque en chaque point d'intégration, et le comportement plastique est analysé en chaque point. Cette méthode est appelée intégration de Gauss–Lobatto. Le stade élasto-plastique non linéaire du matériau est analysé dans chaque couche à partir des déformations connues. Seules les contraintes et déformations maximales de toutes les couches sont affichées.</p>\n<h4>Convergence du maillage</h4>\n<p>Il existe certains critères pour la génération du maillage dans le modèle d'assemblage. La vérification normative de l'assemblage doit être indépendante de la taille des éléments. La génération du maillage sur une plaque isolée ne pose pas de problème. Une attention particulière doit être portée aux géométries complexes telles que les panneaux raidis, les cornières en T et les platines de base. L'analyse de sensibilité tenant compte de la discrétisation du maillage doit être effectuée pour les géométries complexes.</p>\n<p>Toutes les plaques d'une section transversale de poutre ont une division commune en éléments. La taille des éléments finis générés est limitée. La taille minimale des éléments est fixée à 10 mm et la taille maximale à 50 mm (peut être définie dans la configuration du code). Les maillages sur les semelles et les âmes sont indépendants les uns des autres. Le nombre par défaut d'éléments finis est fixé à 8 éléments par hauteur de section transversale, comme illustré dans la figure suivante. L'utilisateur peut modifier les valeurs par défaut dans la configuration du code.</p>\n<figure data-asset-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" data-image-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/82635179-c288-44ba-bf8d-c12b80a32766/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Plate%20model%20and%20mesh%20convergence.png\" data-asset-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" data-image-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Le maillage sur une poutre avec des contraintes entre l'âme et la plaque de semelle</em></p>\n<p>Le maillage des platines d'extrémité est séparé et indépendant des autres parties de l'assemblage. La taille par défaut des éléments finis est fixée à 16 éléments par hauteur de section transversale, comme illustré dans la figure.</p>\n<figure data-asset-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" data-image-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7f71beb4-9fd6-4517-b069-6905b8176a8a/plate_mesh.png\" data-asset-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" data-image-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Le maillage sur une platine d'extrémité avec 7 éléments sur sa largeur</em></p>\n<p>L'exemple suivant d'un assemblage poutre-poteau illustre l'influence de la taille du maillage sur la résistance au moment. Une poutre à section ouverte IPE 220 est connectée à un poteau à section ouverte HEA 200 et chargée par un moment fléchissant, comme illustré dans la figure suivante. Le composant critique est le panneau d'âme du poteau en cisaillement. Le nombre d'éléments finis sur la hauteur de la section transversale varie de 4 à 40 et les résultats sont comparés. Les lignes en pointillés représentent les différences de 5 %, 10 % et 15 %. Il est recommandé de subdiviser la hauteur de la section transversale en 8 éléments.</p>\n<figure data-asset-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" data-image-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d5bcfb21-1bf5-4c38-9d34-8e4ffe398738/beam_to_column.png\" data-asset-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" data-image-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Modèle d'assemblage poutre-poteau et déformations plastiques à l'état limite ultime</em></p>\n<figure data-asset-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" data-image-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/601738d5-2a76-4d40-97f7-722342d6d256/mesh_influence.png\" data-asset-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" data-image-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>L'influence du nombre d'éléments sur la résistance au moment</em></p>\n<p>L'étude de sensibilité au maillage d'un raidisseur comprimé élancé du panneau d'âme du poteau est présentée. Le nombre d'éléments sur la largeur du raidisseur varie de 4 à 20. Le premier mode de flambement et l'influence du nombre d'éléments sur la résistance au flambement et la charge critique sont illustrés dans la figure suivante. Les différences de 5 % et 10 % sont affichées. Il est recommandé d'utiliser 8 éléments sur la largeur du raidisseur.</p>\n<figure data-asset-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" data-image-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c6c4099f-4691-4820-8691-8335303b111e/buckling_mesh.png\" data-asset-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" data-image-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Le premier mode de flambement et l'influence du nombre d'éléments le long du raidisseur sur la résistance au moment</em></p>\n<p>L'étude de sensibilité au maillage d'un T-stub en traction est présentée. La moitié de la largeur de la semelle est subdivisée en 8 à 40 éléments, et la taille minimale des éléments est fixée à 1 mm. L'influence du nombre d'éléments sur la résistance du T-stub est illustrée dans la figure suivante. Les lignes en pointillés représentent les différences de 5 %, 10 % et 15 %. Il est recommandé d'utiliser 16 éléments sur la moitié de la largeur de la semelle.</p>\n<figure data-asset-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" data-image-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/05531827-8853-4859-ac6a-0de511100185/T-stub-mesh.png\" data-asset-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" data-image-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>L'influence du nombre d'éléments sur la résistance du T-stub</em></p>"
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Les contrôles de qualité des soudures ne sont parfois même pas possibles, et un travail moins précis entraîne évidemment des coûts matériaux plus élevés.</p>\n<p>Le soudage en atelier, en revanche, peut être plus précis, mais nécessite également un transport jusqu'au chantier. Et le soudage sur site est souvent coûteux à mettre en œuvre et entraîne une surconsommation de matériaux de soudage. Lisez la suite pour savoir quelle approche convient le mieux à vos projets.</p>\n<p>Vous savez déjà qu'IDEA StatiCa peut vous aider à calculer non seulement la rigidité des assemblages soudés, mais aussi à estimer les coûts de l'assemblage en fonction du type de soudure, etc. Ce n'est pas une nouveauté. <a data-item-id=\"dc6882ef-317b-417a-b684-943901355f3d\" href=\"\">Vous pouvez lire l'un de nos articles sur le calcul du coût des assemblages</a>. </p>\n<p>Mais nous pensons également que les conceptions d'assemblages doivent être aussi précises que possible tout en garantissant une résistance suffisante de l'assemblage. Et l'une de nos fonctionnalités peut vous aider précisément dans ce domaine. </p>\n<h2>Conception du contact entre le poteau et la platine de base</h2>\n<p>Imaginez que vous devez concevoir un poteau acier soudé à sa platine de base. La charge doit être transmise de la structure supérieure aux fondations. Dans certains pays, il est possible de prendre en compte le contact entre le poteau et sa platine de base lors de l'évaluation de la résistance à la compression de l'assemblage.</p>\n<p>Dans la plupart des normes, comme l'Eurocode, on suppose que la charge transite uniquement par les soudures. Par conséquent, les soudures doivent être dimensionnées de manière à résister à l'effort de compression total provenant de la structure supérieure. Néanmoins, on peut imaginer qu'il existe un certain contact entre la base du poteau et sa platine de base, même avant que ces deux éléments ne soient soudés ensemble.</p>\n<p>Dans certaines régions, les guides techniques permettent de prendre en compte ce contact lors de l'évaluation de la résistance à la compression. Bien entendu, certains critères doivent être satisfaits pour que cette approche soit autorisée. Le contact apporte alors une résistance supplémentaire à la résistance à la compression de la soudure de pied, ce qui conduit à un dimensionnement plus économique des soudures.</p>\n<figure data-asset-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" data-image-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2a16ecdf-f660-47b6-bb32-9b9aeecf3314/6.png\" data-asset-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" data-image-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le <a data-item-id=\"68076977-c9aa-4fa5-b726-09433e204c2b\" href=\"\">modèle de la soudure</a> sera alors configuré avec une rigidité élevée. Dès qu'il commence à plastifier (c'est-à-dire à se déformer plastiquement), le contact est activé et la compression est reprise par le contact. Cela conduit à des valeurs significatives de contrainte dans la soudure même lorsque le contact est appliqué. Cependant, il est important de noter que la résistance de la soudure au cisaillement n'est pas réduite. La soudure n'est plus vérifiée en compression car celle-ci est reprise par le contact, mais la traction et le cisaillement sont toujours assignés à la soudure et les vérifications appropriées sont effectuées.</p>\n<p>En pratique, vous ajouterez simultanément un contact <strong>et</strong> une soudure sur les bords appropriés de l'élément (le poteau dans ce cas). Du point de vue du transfert de charge, le contact sera efficace uniquement en compression tandis que les soudures transmettront les efforts de cisaillement et de traction. Les deux opérations sont disponibles sous l'opération de fabrication « Soudure ou contact ».</p>\n<figure data-asset-id=\"29614fc0-aa03-499c-b343-7c518253d397\" data-image-id=\"29614fc0-aa03-499c-b343-7c518253d397\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d7f5114a-1fcd-4da4-9496-44a11d412653/1.png\" data-asset-id=\"29614fc0-aa03-499c-b343-7c518253d397\" data-image-id=\"29614fc0-aa03-499c-b343-7c518253d397\" alt=\"\"></figure>\n<p>Voici ce que vous verrez dans IDEA StatiCa Connection :</p>\n<ul>\n <li>Une ligne rouge représentant le contact en compression est combinée avec une ligne jaune utilisée pour indiquer les soudures (lorsque la vue transparente est activée)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"9a6d9cfe-6a47-4004-ac16-16dc15eadf5d\" data-image-id=\"9a6d9cfe-6a47-4004-ac16-16dc15eadf5d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6af8d357-08a5-4696-bc89-3f5b3938463a/5.png\" data-asset-id=\"9a6d9cfe-6a47-4004-ac16-16dc15eadf5d\" data-image-id=\"9a6d9cfe-6a47-4004-ac16-16dc15eadf5d\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n <li>Dans les résultats et les rapports, une flèche pointant vers le bas a été ajoutée à côté du symbole rectangulaire de la soudure d'angle</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"49e646c3-621b-4946-98c5-3330d6b697dc\" data-image-id=\"49e646c3-621b-4946-98c5-3330d6b697dc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/40b0ff4a-152f-4245-af7e-7424793620db/7.png\" data-asset-id=\"49e646c3-621b-4946-98c5-3330d6b697dc\" data-image-id=\"49e646c3-621b-4946-98c5-3330d6b697dc\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous pouvez appliquer tout type de soudure d'angle en combinaison avec le contact (c'est-à-dire continue, partielle ou intermittente). Les soudures bout à bout ne sont pas combinées par nature.</p>\n<figure data-asset-id=\"29ab325a-b8f5-4f92-93af-d4e9a10b81c8\" data-image-id=\"29ab325a-b8f5-4f92-93af-d4e9a10b81c8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d2b3e9c9-3586-4eeb-963a-70e24edca19c/4.png\" data-asset-id=\"29ab325a-b8f5-4f92-93af-d4e9a10b81c8\" data-image-id=\"29ab325a-b8f5-4f92-93af-d4e9a10b81c8\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Limitations de la procédure</h3>\n<p>L'approche présentée peut être appliquée lorsque les opérations de fabrication réelles sont garanties : les bords de l'élément soudé doivent être <strong>précisément</strong> <strong>usinés </strong>de sorte qu'il n'y ait <strong>aucun</strong> <strong>jeu </strong>entre les éléments soudés. En raison de ces critères stricts, cette procédure est limitée à certains pays tels que <a href=\"https://www.steel.org.au/getattachment/f68b3f37-530a-4316-8c4e-e2617a95b7de/Detailing-considerations-Design-Guide-7_bk745.pdf\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">les Pays-Bas</a> et le Royaume-Uni. Nous ne saurions trop insister sur le fait que la responsabilité du respect de ces critères incombe à l'ingénieur.</p>\n<h3>En savoir plus </h3>\n<p><a data-item-id=\"ddfe7eda-4125-461a-b0f1-90de133d5cc6\" href=\"\">La combinaison du contact en compression</a> et d'une soudure sur le même bord de la plaque acier est l'une des nouvelles fonctionnalités de la version 22.1 d'IDEA StatiCa publiée en octobre de cette année. Consultez la liste complète des nouvelles fonctionnalités dans nos <a data-item-id=\"8136efc3-3a87-48df-9cb2-890edbe4cfb2\" href=\"\">Notes de version d'IDEA StatiCa 22.1</a> pour l'acier et le béton, ou regardez une présentation en direct dans notre webinaire de lancement <a data-item-id=\"16d6512d-82ee-4689-823f-5998c9421d66\" href=\"\">Nouveautés d'IDEA StatiCa 22.1</a>.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n8b4e39d2_e33e_018e_aee1_f82c7dba7f71\"></object>"
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Pour l'initialisation de la plastification et la capacité de déformation, il est supposé que la déformation plastique se produit uniquement dans la partie filetée de la tige du boulon.</p>\n<p>Dans notre base théorique, vous pouvez trouver <a data-item-id=\"c2cc67f3-4000-4959-a195-b28becf63f2a\" href=\"\">plus d'informations sur la façon dont la méthode CBFEM décrit et vérifie les boulons</a>. Si vous souhaitez en savoir un peu plus sur CBFEM en général, la <a data-item-id=\"d4aa2923-a94a-4c40-8fd8-93608acbf893\" href=\"\">base théorique générale</a> complète est définitivement le meilleur point de départ.</p>\n<h2>Boulons selon les codes de calcul</h2>\n<p>Voyons comment CBFEM aborde les boulons du point de vue des différents codes de calcul. Jusqu'à présent, IDEA StatiCa prend en charge huit codes de calcul dans lesquels le dimensionnement et/ou le détaillage des boulons et des boulons précontraints sont traités. </p>\n<h3>Vérification des boulons et des boulons précontraints selon l'Eurocode</h3>\n<p>La rigidité initiale et la résistance de calcul des boulons en cisaillement sont modélisées dans CBFEM conformément aux articles 3.6 et 6.3.2 de l'EN 1993-1-8. Le ressort représentant la pression diamétrale et la traction a un comportement bilinéaire force-déformation avec une rigidité initiale et une résistance de calcul conformément aux articles 3.6 et 6.3.2 de l'EN 1993-1-8.</p>\n<p><strong>Détaillage </strong></p>\n<p>La vérification des boulons est effectuée si l'option est sélectionnée dans la configuration du code. Les dimensions du centre du boulon aux bords de la platine et entre les boulons sont vérifiées. La distance au bord <em>e</em> = 1,2 et l'espacement entre les boulons <em>p</em> = 2,2 sont recommandés dans le Tableau 3.3 de l'EN 1993-1-8. Les utilisateurs peuvent modifier ces deux valeurs dans la configuration du code.</p>\n<h3>Vérification des boulons et des boulons précontraints selon l'AISC</h3>\n<p>Les efforts dans les boulons sont déterminés par analyse par éléments finis. Les efforts de traction incluent les efforts de levier. Les résistances des boulons sont vérifiées conformément à l'AISC 360 - Chapitre J3.</p>\n<p><strong>Détaillage </strong></p>\n<p>L'espacement minimal entre les boulons et la distance du centre du boulon au bord d'une pièce assemblée sont vérifiés. L'espacement minimal de 2,66 fois (modifiable dans la configuration du code) le diamètre nominal du boulon entre les centres des boulons est vérifié conformément à l'AISC 360-16 – J.3.3. La distance minimale du centre du boulon au bord d'une pièce assemblée est vérifiée conformément à l'AISC 360-16 – J.3.4 ; les valeurs figurent dans les Tableaux J3.4 et J3.4M.</p>\n<h3>Vérification des boulons et des boulons précontraints selon d'autres normes</h3>\n<ul>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-and-preloaded-bolts-according-to-cisc\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Vérification des boulons et des boulons précontraints selon la CISC (Canada)</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-and-preloaded-bolts-according-to-chinese-standard\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Vérification des boulons et des boulons précontraints selon la norme chinoise (GB)</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-according-to-hong-kong-code\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Vérification des boulons selon le Code de Hong Kong (HKG)</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-according-to-is-800\">Vérification des boulons précontraints selon IS 800 (Inde)</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-and-preloaded-bolts-according-to-sp\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Vérification des boulons et des boulons précontraints selon SP (Russie)</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/check-of-bolts-and-preloaded-bolts-according-to-as\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Vérification des boulons et des boulons précontraints selon AS (Australie)</a></li>\n</ul>\n<h2>Détaillage des boulons </h2>\n<p><strong>Comment définir les distances</strong></p>\n<p>Les distances au bord utilisées pour la résistance à la pression diamétrale des boulons doivent être adaptées aux géométries générales de platines, aux platines avec ouvertures, découpes, etc.</p>\n<p>L'algorithme lit la direction réelle du vecteur de force de cisaillement résultant dans un boulon donné, puis calcule les distances nécessaires pour la vérification de la pression diamétrale.</p>\n<p>Les distances en bout (<em>e</em><sub>1</sub>) et en bord (<em>e</em><sub>2</sub>) sont déterminées en divisant le contour de la platine en trois segments. Le segment en bout est indiqué par une plage de 60° dans la direction du vecteur de force. Les segments en bord sont définis par deux plages de 65° perpendiculaires au vecteur de force. La distance la plus courte d'un boulon à un segment pertinent est ensuite prise comme distance en bout ou en bord.</p>\n<figure data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c166c28a-3f8f-4d50-99ba-857ed9b01e6c/Bolt%20bearing%20distances%201.png\" data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les distances d'espacement entre les trous de boulons (<em>p</em><sub>1</sub> ; <em>p</em><sub>2</sub>) sont déterminées en agrandissant virtuellement les trous de boulons environnants d'un demi-diamètre, puis en traçant deux lignes dans la direction et perpendiculairement au vecteur de force de cisaillement. Les distances aux trous de boulons agrandis intersectés par ces lignes sont ensuite considérées comme <em>p</em><sub>1</sub> et <em>p</em><sub>2</sub> dans le calcul.</p>\n<figure data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b8152921-f220-412f-81de-8c8c83d7e2c2/Bolt%20bearing%20distances%202.png\" data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Exemples de vérification</h2>\n<p>Nous avons préparé plusieurs exemples de vérification pour contrôler les résultats en comparaison avec d'autres méthodes de calcul.</p>\n<h4>EN</h4>\n<ul>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/bolted-connection-splices-in-shear\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage boulonné - Éclisses en cisaillement</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/bolted-connection-interaction-of-shear-and-tension\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage boulonné - Interaction cisaillement et traction</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/haunched-joint-capacity-design\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage avec jarret – dimensionnement en capacité</a></li>\n</ul>\n<h4>AISC</h4>\n<ul>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/bolted-splice-connection\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage boulonné par éclissage</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/bolted-flange-plate-moment-connection-lrfd\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage boulonné à platine d'aile pour moment – LRFD</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/extended-moment-end-plate-connection-asd\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Assemblage à platine d'extrémité prolongée pour moment – ASD</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"ddfbbc7a_1522_0160_19f6_47919a9b7f83\"></object>\n<h2>Technologie brevetée pour les ingénieurs structure</h2>\n<p>Saviez-vous que notre solution de modèle de boulon fait partie d'un brevet américain ? Lisez <a data-item-id=\"627bdc92-14f2-416a-b7ef-7df116ea3e73\" href=\"\">ici</a> notre histoire de succès. </p>\n<figure data-asset-id=\"2546f7fb-18b9-4671-8e1b-238a6ec1b0e9\" data-image-id=\"2546f7fb-18b9-4671-8e1b-238a6ec1b0e9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a0abb5ad-7dba-4687-bfd8-e64fa9c03512/756213100-huge.jpg\" data-asset-id=\"2546f7fb-18b9-4671-8e1b-238a6ec1b0e9\" data-image-id=\"2546f7fb-18b9-4671-8e1b-238a6ec1b0e9\" alt=\"\"></figure>\n<h2> Assemblage à un boulon - notre solution </h2>\n<p>Parfois, l'ingénieur doit réaliser un <strong>assemblage avec un seul boulon</strong>, notamment lorsqu'une rotule, un contreventement, une barre ou une diagonale est prévue. Pour modéliser et calculer ce type d'opération, vous devez définir un <strong>type de modèle</strong> approprié pour l'élément. Pour en savoir plus, consultez <a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/how-to-model-one-bolt-connection\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">ici</a>. </p>\n<figure data-asset-id=\"cca7ed64-cf29-48bd-bb61-96c49f4f1285\" data-image-id=\"cca7ed64-cf29-48bd-bb61-96c49f4f1285\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/edfb27a5-88b9-4f39-ac2b-bd319f37ee29/Model%20type%200.png\" data-asset-id=\"cca7ed64-cf29-48bd-bb61-96c49f4f1285\" data-image-id=\"cca7ed64-cf29-48bd-bb61-96c49f4f1285\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Boulons, soudures et rigidité d'un assemblage</h2>\n<p>Les boulons et les soudures ont chacun leurs avantages et leurs inconvénients. L'un des aspects importants lors du choix d'un assemblage est sa rigidité prévue. En général, un assemblage boulonné n'est jamais aussi rigide qu'un assemblage soudé. Si vous choisissez un assemblage boulonné, nous recommandons de calculer la rigidité d'un tel assemblage et de prendre en compte la rigidité résultante dans la structure globale. Vous pouvez lire à quoi ressemble un tel calcul et ce qu'il implique <a data-item-id=\"6726bbc6-1826-4c43-9253-b8f6e0ab39a9\" href=\"\">ici</a>, ou regarder cette <a data-item-id=\"ab4c1281-d0ce-5c97-95ef-3c369206d272\" href=\"\">vidéo</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"3ad5d43d-0568-4816-837a-543530a44c5c\" data-image-id=\"3ad5d43d-0568-4816-837a-543530a44c5c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d43f402a-8463-4e51-b040-bcbadaaab500/stiffness.png\" data-asset-id=\"3ad5d43d-0568-4816-837a-543530a44c5c\" data-image-id=\"3ad5d43d-0568-4816-837a-543530a44c5c\" alt=\"\"></figure>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"untitled_content_item_a1697b4\"></object>"
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"value": "<h2>Modèle de soudure selon CBFEM</h2>\n<p>IDEA StatiCa dispose d'une méthode unique dans son solveur, la Méthode des Éléments Finis basée sur les composants (CBFEM). Le modèle de soudure utilisé dans <a data-item-id=\"6e068636-6a02-5d0e-89ad-6dcff4e21151\" href=\"\">CBFEM</a> est décrit et vérifié selon plusieurs normes de calcul des structures en acier. La résistance à la charge et la capacité de déformation sont également comparées aux principaux programmes de recherche expérimentale.</p>\n<p>Il existe plusieurs façons de traiter les soudures dans les modèles numériques. Les grandes déformations rendent l'analyse mécanique plus complexe et il est possible d'utiliser différentes descriptions de maillage, différentes variables cinétiques et cinématiques, ainsi que des modèles constitutifs variés. En général, différents types de modèles géométriques 2D et 3D, et donc d'éléments finis, sont utilisés selon leur applicabilité à différents niveaux de précision. Le modèle de matériau le plus couramment appliqué est le modèle de plasticité classique indépendant du taux, basé sur le <a href=\"https://en.wikipedia.org/wiki/Von_Mises_yield_criterion\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">critère de plasticité de von Mises</a>. Les contraintes résiduelles et les déformations dues au soudage ne sont pas prises en compte dans le modèle de calcul.</p>\n<p>La charge est transmise par des contraintes force-déformation basées sur la formulation lagrangienne vers la plaque opposée. L'assemblage est appelé contrainte multi-points (MPC) et relie les nœuds d'éléments finis d'un bord de plaque à un autre bord ou à une surface. Les nœuds d'éléments finis ne sont pas connectés directement. L'avantage de cette approche est la capacité de connecter des maillages de densités différentes. La contrainte permet de modéliser la surface médiane des plaques assemblées avec un décalage qui respecte la configuration réelle de la soudure et l'épaisseur de gorge. La distribution des charges dans la soudure est dérivée du MPC, de sorte que les contraintes sont calculées dans la section de gorge. Ceci est important pour la distribution des contraintes dans la plaque sous la soudure et pour la modélisation des tronçons en T.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a260917-112f-4e2a-9d28-8da1b16a76df\" data-image-id=\"4a260917-112f-4e2a-9d28-8da1b16a76df\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0bd27c97-ebab-4887-9fc1-d9027cdf3df8/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Welds.png\" data-asset-id=\"4a260917-112f-4e2a-9d28-8da1b16a76df\" data-image-id=\"4a260917-112f-4e2a-9d28-8da1b16a76df\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans notre base théorique, vous trouverez <a data-item-id=\"68076977-c9aa-4fa5-b726-09433e204c2b\" href=\"\">plus d'informations sur la façon dont la méthode CBFEM décrit et vérifie les soudures</a>.</p>\n<p>Si vous souhaitez en savoir un peu plus sur CBFEM en général, la <a data-item-id=\"d4aa2923-a94a-4c40-8fd8-93608acbf893\" href=\"\">base théorique générale</a> complète est définitivement le meilleur point de départ.</p>\n<h2>Soudures selon les normes et standards</h2>\n<h3>Soudures selon l'AISC</h3>\n<p>Les soudures d'angle sont vérifiées conformément à l'AISC 360 - Chapitre J2. La résistance des soudures en bout CJP est supposée identique à celle du métal de base et n'est pas vérifiée. Comme la plupart des utilisateurs d'IDEA StatiCa en ont l'habitude, toutes les valeurs requises pour les vérifications sont présentées dans des tableaux.</p>\n<figure data-asset-id=\"f9fa3bce-8f47-4f75-a081-ad507e953c2f\" data-image-id=\"f9fa3bce-8f47-4f75-a081-ad507e953c2f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d2437755-1175-479b-97e8-4b24262b7021/welds_check.png\" data-asset-id=\"f9fa3bce-8f47-4f75-a081-ad507e953c2f\" data-image-id=\"f9fa3bce-8f47-4f75-a081-ad507e953c2f\" alt=\"\"></figure>\n<p>En ce qui concerne le <strong>détail des soudures</strong>, la taille minimale et maximale de la soudure ainsi que la longueur suffisante de la soudure sont vérifiées. La taille maximale de la soudure est vérifiée conformément à l'AISC 360-16 – J2. La taille minimale de la soudure est vérifiée conformément au Tableau J2.4. Une description détaillée des paramètres peut être trouvée <a data-item-id=\"ffe45899-4875-4394-a9b5-bf87455fc52d\" href=\"\">dans cet article</a>. </p>\n<p>Pour vous assurer que vos calculs sont complets et précis, les résultats d'IDEA StatiCa sont rigoureusement testés et vérifiés conformément aux exigences de l'AISC : </p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"1cfcffb1-e431-5b5b-8443-ee54c95352b1\" href=\"\">Éclisse soudée</a></li>\n <li><a data-item-id=\"1bd92fd0-aecf-58ba-88f1-818decf973c4\" href=\"\">Assemblage à double cornière entièrement soudé</a></li>\n <li><a data-item-id=\"ed81d3c1-f275-5cda-a7c7-6449e5c30312\" href=\"\">Soudure simple</a></li>\n <li><a data-item-id=\"ee2fa588-af99-5602-a575-3e0bfd234c67\" href=\"\">Soudure simple - LRFD</a> </li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/all?category=verification_example&label=aisc\">et bien d'autres encore</a></li>\n</ul>\n<h3>Soudures selon l'Eurocode</h3>\n<p>Les soudures d'angle sont vérifiées conformément à l'EN 1993-1-8. Dans ce cas, la préoccupation de l'ingénieur porte sur la résistance de calcul et le taux de travail de la soudure. </p>\n<p>La redistribution plastique dans les soudures est utilisée pour éviter automatiquement les singularités de contrainte dans les éléments de soudure, afin de redistribuer la contrainte sur toute la longueur de la soudure. </p>\n<figure data-asset-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" data-image-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a0f463d1-7875-431b-81ee-82ea9151b974/stress_in_weld.png\" data-asset-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" data-image-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" alt=\"\"></figure>\n<p>Il est également important de noter que la résistance des soudures bout à bout est supposée identique à celle du métal de base et n'est pas vérifiée. </p>\n<p>Pour en savoir plus sur la <a data-item-id=\"df238e7d-f2f3-4b2a-beec-3b7e8f11651e\" href=\"\">vérification normative des soudures selon l'Eurocode</a>, notre base théorique peut à nouveau vous être utile. </p>\n<p><strong>Vérifications des assemblages soudés selon l'Eurocode</strong> :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"ebf3225a-7603-4d57-9370-040e27c3f66f\" href=\"\">Soudure d'angle en assemblage par recouvrement</a></li>\n <li><a data-item-id=\"44fdfc71-52f9-459d-abb7-7fa4a9d7066d\" href=\"\">Soudure d'angle en assemblage à platine d'âme</a></li>\n <li><a data-item-id=\"104ffb3c-62ca-4dd9-8107-23b3fcc189e5\" href=\"\">Soudure d'angle en assemblage à plaque cornière</a></li>\n <li><a data-item-id=\"9452524f-95da-45b1-80ed-3494014278af\" href=\"\">Assemblage de portique soudé à moment en tête de poteau</a></li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/search?q=weld&category=verification_example&label=eurocode\">et bien d'autres encore</a></li>\n</ul>\n<h3>Soudures selon d'autres normes</h3>\n<p>La plupart d'entre vous le savent déjà, IDEA StatiCa vous permet de vérifier les assemblages acier selon huit normes et standards nationaux à ce jour. Outre l'AISC et l'Eurocode mentionnés ci-dessus, voici comment les soudures sont traitées par CBFEM dans les autres normes : </p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"cb00295b-bfcf-4c0f-8743-8532e311ca7b\" href=\"\">Vérification des soudures selon CISC (Canada)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"538b8bcb-f287-4259-b4e2-787c9792c367\" href=\"\">Vérification des soudures selon AS (Australie)</a> + <a data-item-id=\"0f650241-104b-4d76-acdc-d1c36de7aa20\" href=\"\">Détail des soudures</a></li>\n <li><a data-item-id=\"dad4f217-a192-41c1-bd71-6b540978346e\" href=\"\">Vérification des soudures selon SP (Russie)</a> + <a data-item-id=\"da3851cf-a0e4-4a56-a74e-92980edcb861\" href=\"\">Détail des soudures</a></li>\n <li><a data-item-id=\"0e848bd9-17f2-4448-83de-33c5b19bbde8\" href=\"\">Vérification des soudures selon GB (Chine)</a> + <a data-item-id=\"d3ac46ce-2b78-4cec-b1b5-ca4ef2fb51e7\" href=\"\">Détail des soudures</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e301fcc8-cc43-42a4-8480-8a72357cd91f\" href=\"\">Vérification des soudures selon HKG (Hong Kong)</a> + <a data-item-id=\"749477a9-b9d6-4808-913c-21603f384d8e\" href=\"\">Détail des soudures</a></li>\n <li><a data-item-id=\"5d152fe4-3e0b-4905-b4d2-56dd1e255416\" href=\"\">Vérification des soudures selon IS (Inde)</a> + <a data-item-id=\"3a55bcb9-6742-4915-b914-65903449fa9d\" href=\"\">Détail des soudures</a></li>\n</ul>\n<h2>Transmission des soudures dans les liens BIM</h2>\n<p>Lors de la modélisation d'un assemblage acier dans un logiciel CAO avec les liens BIM d'IDEA StatiCa, il existait auparavant quelques points faibles concernant les soudures. La nouvelle version 20.1 d'IDEA StatiCa, publiée en octobre 2020, a apporté plusieurs améliorations pour faciliter le travail de l'ingénieur et accélérer le processus de calcul. </p>\n<h3>Export des soudures recommandées</h3>\n<p>Parfois, lors du processus de modélisation dans un logiciel CAO, quelques soudures peuvent être omises ou ne pas être importées correctement. Pour de telles situations, il existe désormais une option permettant d'ajouter des soudures recommandées. Lorsque vous choisissez cette option, une vérification des soudures potentiellement manquantes est effectuée. Ces soudures sont ensuite ajoutées et importées avec le reste des composants. </p>\n<figure data-asset-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" data-image-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e38caf39-0947-4aff-be81-7d3eb57ada99/Screenshot%202020-10-05%20122254.png\" data-asset-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" data-image-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Vérification des soudures manquantes</h3>\n<p>Pour éviter les <a data-item-id=\"9831da0e-b8f1-415e-9654-03ffa0408086\" href=\"\">singularités dans votre assemblage</a>, une fois l'assemblage transféré dans IDEA StatiCa, il est conseillé de vérifier s'il ne manque pas de soudures dans le nœud. À cet effet, nous avons ajouté un autre outil utile pour aider automatiquement l'utilisateur à identifier les parties non soudées de l'assemblage. Cette fonctionnalité identifie et répertorie toutes les plaques et bords de plaques concernés, et permet d'ajouter les soudures manquantes.</p>\n<p>Vous pouvez accéder à cette fonctionnalité par un clic droit sur Opérations dans l'arborescence des entités sur le côté droit de la scène.</p>\n<figure data-asset-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" data-image-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/12b10280-2125-44a3-b60e-6031f87a3e03/Missing%20welds.png\" data-asset-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" data-image-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Résumé</h2>\n<p>Le calcul des assemblages dans IDEA StatiCa intègre un modèle CBFEM vérifié des soudures, qui permet la vérification normative, une redistribution réaliste des contraintes et l'assemblage de plaques avec des maillages de densités différentes. La validité des résultats est démontrée sur un ensemble d'exemples pour chaque norme de calcul. Le modèle éléments finis est généré automatiquement, ce qui constitue un avantage considérable par rapport aux logiciels éléments finis généraux. Récemment, plusieurs améliorations ont été apportées pour accélérer le processus d'importation des assemblages depuis les logiciels CAO.</p>\n<p>Les soudures sont un excellent moyen d'assembler des structures en acier, mais les ingénieurs ont besoin d'un outil précis et rapide pour leur dimensionnement et leur vérification normative. C'est pourquoi il est recommandé d'utiliser IDEA StatiCa dans vos projets. </p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n5114d9e4_a159_01c6_4cbf_533aeff0d50f\"></object>\n<p>Si vous souhaitez améliorer vos compétences en calcul d'assemblages, pourquoi ne pas essayer notre formation en ligne <a data-item-id=\"3e6d7716-0c0c-4aa5-b3f1-bbc0bededcbc\" href=\"\">IDEA StatiCa Campus</a> ?</p>"
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"value": "<h2>Contexte théorique</h2>\n<p>Retrouvez les informations essentielles sur le modèle de soudure dans notre Contexte théorique. La partie générale décrit le modèle de calcul lui-même :</p>\n<p><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/general-theoretical-background#Welded_connections_analysis\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Contexte théorique : Analyse des assemblages soudés</a></p>\n<figure data-asset-id=\"455c8fb8-27c8-4c3e-ab28-341376c03fa3\" data-image-id=\"455c8fb8-27c8-4c3e-ab28-341376c03fa3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a62801a2-1d6a-4743-8627-e232e90e69d9/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Plate%20model%20and%20mesh%20convergence%201200%20x%20630.png\" data-asset-id=\"455c8fb8-27c8-4c3e-ab28-341376c03fa3\" data-image-id=\"455c8fb8-27c8-4c3e-ab28-341376c03fa3\" alt=\"\"></figure>\n<p>Parties spécifiques du Contexte théorique pour chacune des normes nationales prises en charge :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"df238e7d-f2f3-4b2a-beec-3b7e8f11651e\" href=\"\">Vérification normative des soudures (EN)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"6a4c43f3-4910-44fa-9a88-a9f70967f647\" href=\"\">Vérification normative des soudures (AISC)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"cb00295b-bfcf-4c0f-8743-8532e311ca7b\" href=\"\">Vérification normative des soudures (CISC)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"538b8bcb-f287-4259-b4e2-787c9792c367\" href=\"\">Vérification normative des soudures (AS)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"5d152fe4-3e0b-4905-b4d2-56dd1e255416\" href=\"\">Vérification normative des soudures (IS)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"e301fcc8-cc43-42a4-8480-8a72357cd91f\" href=\"\">Vérification normative des soudures (HKG)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"0e848bd9-17f2-4448-83de-33c5b19bbde8\" href=\"\">Vérification normative des soudures (GB)</a></li>\n <li><a data-item-id=\"dad4f217-a192-41c1-bd71-6b540978346e\" href=\"\">Vérification normative des soudures (SP)</a></li>\n</ul>\n<p>Vous trouverez une démonstration claire de l'évolution des contraintes au cours du chargement, ainsi qu'une discussion sur la distribution des contraintes le long des soudures longues, dans l'article <a data-item-id=\"1bfd3251-61f8-5fec-b5a4-08d1a6fe5b5f\" href=\"\">Comment les soudures sont-elles modélisées dans IDEA StatiCa</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" data-image-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9e3dc390-df9d-4ee5-a959-7c4cfa9aca3b/welds_distr.png\" data-asset-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" data-image-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les soudures et les assemblages soudés sont également abordés dans nos articles de blog <a data-item-id=\"de840e15-4e8e-4a27-8715-b8f27e643682\" href=\"\">Assemblages acier soudés – faut-il s'en inquiéter ?</a> et <a data-item-id=\"3caa8db0-05d2-4ae4-9175-763a14f01252\" href=\"\">Réduire les coûts de soudage grâce à une fabrication optimisée</a> (où est discutée la combinaison du transfert de charge par soudure et du contact en compression).</p>\n<figure data-asset-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" data-image-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2a16ecdf-f660-47b6-bb32-9b9aeecf3314/6.png\" data-asset-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" data-image-id=\"eb79d5c6-d879-4afb-a5c1-5df03982810a\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Dimension et longueur de soudure</h2>\n<p>La définition de la dimension de la soudure varie selon les régions. Consultez l'article <a data-item-id=\"8af403c6-c098-56ce-96ee-3daaeaf4639e\" href=\"\">Dimension et longueur de soudure</a> pour savoir comment IDEA StatiCa définit la dimension de la soudure ou si vous avez besoin de connaître la longueur exacte de la soudure :</p>\n<figure data-asset-id=\"291e03d6-32ca-40af-903f-3620de689301\" data-image-id=\"291e03d6-32ca-40af-903f-3620de689301\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/67cc32f0-0506-4cdf-9637-0bc86dfefa54/Weld%20size.png\" data-asset-id=\"291e03d6-32ca-40af-903f-3620de689301\" data-image-id=\"291e03d6-32ca-40af-903f-3620de689301\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Vérifications</h2>\n<p>Dans notre Centre de support, vous trouverez de nombreuses études de vérification décrivant les performances de différents modèles d'assemblages soudés, ainsi que des comparaisons avec des essais en laboratoire.</p>\n<p><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/search?category=verification_example&q=weld\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Études de vérification sur les modèles avec soudures</a></p>\n<figure data-asset-id=\"5acc5b19-3a08-4b30-8dca-6793bcfd19a7\" data-image-id=\"5acc5b19-3a08-4b30-8dca-6793bcfd19a7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47ea3d3f-dff3-49c7-8e5f-5abab34e343d/04-1-fig7.png\" data-asset-id=\"5acc5b19-3a08-4b30-8dca-6793bcfd19a7\" data-image-id=\"5acc5b19-3a08-4b30-8dca-6793bcfd19a7\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Mises à jour dans les versions</h2>\n<p>Les fonctionnalités suivantes font partie des notes de version d'IDEA StatiCa et peuvent être liées aux soudures. Pour en savoir plus sur ces fonctionnalités, consultez les articles dédiés via les liens :</p>\n<p><a data-item-id=\"c1adb56e-c715-4213-b637-bc94b8f84def\" href=\"\"><strong>Vérification des soudures manquantes</strong></a><strong> </strong>(version 20.1)</p>\n<p>Nous avons ajouté un nouvel outil utile pour aider automatiquement l'utilisateur à identifier les parties non soudées de l'assemblage : l'utilitaire permettant d'analyser un modèle d'assemblage pour détecter les soudures potentiellement manquantes. </p>\n<figure data-asset-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" data-image-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/12b10280-2125-44a3-b60e-6031f87a3e03/Missing%20welds.png\" data-asset-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" data-image-id=\"450a4d6a-d571-4297-a195-63e33fdd30bc\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"d38299a4-0ea1-44c0-bf31-c2b61ad0d63b\" href=\"\"><strong>Import des soudures recommandées</strong></a> (version 20.1)</p>\n<p>Lors de l'importation d'un assemblage depuis un logiciel CAO, il est désormais possible d'ajouter des soudures recommandées. </p>\n<figure data-asset-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" data-image-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e38caf39-0947-4aff-be81-7d3eb57ada99/Screenshot%202020-10-05%20122254.png\" data-asset-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" data-image-id=\"66cc6cf4-0454-4973-80d1-c036df7af58d\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"040fcb75-d544-4d75-bc49-182d150177d7\" href=\"\"><strong>Modèle amélioré des soudures bout à bout</strong></a> (version 20.1)</p>\n<p>La dimension des soudures bout à bout a été corrigée pour les soudures bout à bout bord-sur-surface. </p>\n<figure data-asset-id=\"401d916b-5fa2-4561-9051-9a6544652cea\" 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data-item-id=\"102a323e-f663-4c3a-8a1e-1c95edec23c6\" href=\"\"><strong>Vérification des conflits entre plaques et soudures</strong></a><strong> </strong>(version 22.1)</p>\n<p>Les plaques et les parties du modèle peuvent être positionnées de manière à entrer en collision avec d'autres plaques et éléments. </p>\n<figure data-asset-id=\"b2f8fc0a-893b-4d9a-8648-092ef3a5e88b\" data-image-id=\"b2f8fc0a-893b-4d9a-8648-092ef3a5e88b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d631a548-e7ca-4f84-a3c1-5c0207280cc0/clash3.png\" data-asset-id=\"b2f8fc0a-893b-4d9a-8648-092ef3a5e88b\" data-image-id=\"b2f8fc0a-893b-4d9a-8648-092ef3a5e88b\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"d0b2eca2-e40d-4ac8-bf4e-d2d0f8e09fbf\" href=\"\"><strong>Vérification des soudures des sections soudées</strong></a><strong> </strong>(version 23.0)</p>\n<p>IDEA StatiCa peut désormais vérifier les soudures longitudinales des éléments à sections transversales soudées.</p>\n<figure data-asset-id=\"388ba76a-be74-4fed-b0bb-9d7000ba1cad\" data-image-id=\"388ba76a-be74-4fed-b0bb-9d7000ba1cad\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b60903c8-dc26-4604-bc81-96d35d003afb/Welded-sections%200.png\" data-asset-id=\"388ba76a-be74-4fed-b0bb-9d7000ba1cad\" data-image-id=\"388ba76a-be74-4fed-b0bb-9d7000ba1cad\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"b4706514-8348-4710-918e-fd6b6e80c5f5\" href=\"\"><strong>Visualisation améliorée de la vérification des soudures</strong></a> (version 23.0)</p>\n<p>La vérification des soudures par la Méthode des Éléments Finis diffère des calculs de dimensionnement traditionnels. Dans les calculs traditionnels, les petites excentricités, déformations, torsions, coefficient de Poisson, etc. peuvent être négligés.</p>\n<figure data-asset-id=\"8f86157e-4555-4525-aff0-fb388b0d718f\" data-image-id=\"8f86157e-4555-4525-aff0-fb388b0d718f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/172ca452-c56d-40ca-afc4-9dc406734d70/weldchecktable.png\" data-asset-id=\"8f86157e-4555-4525-aff0-fb388b0d718f\" data-image-id=\"8f86157e-4555-4525-aff0-fb388b0d718f\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"5f4c7d1f-5145-4fa0-a9bf-535808187857\" href=\"\"><strong>Améliorations des règles de détaillage pour les boulons et les soudures selon l'Eurocode</strong></a> (version 23.0)</p>\n<p>La vérification du détaillage dans IDEA StatiCa Connection est améliorée. Les ingénieurs disposent d'une meilleure vue d'ensemble du dimensionnement et de la vérification normative des boulons et des soudures grâce à des informations détaillées et des recommandations conformes à l'Eurocode, fournies dans les tableaux de vérification ainsi que dans le rapport.</p>\n<figure data-asset-id=\"6dca1495-d3ba-4128-84fc-1b5d279d3440\" data-image-id=\"6dca1495-d3ba-4128-84fc-1b5d279d3440\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9e0a6490-1e33-44fa-ab30-1247a201de0f/Detailing%20improvements_main%20image.png\" data-asset-id=\"6dca1495-d3ba-4128-84fc-1b5d279d3440\" data-image-id=\"6dca1495-d3ba-4128-84fc-1b5d279d3440\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"b4706514-8348-4710-918e-fd6b6e80c5f5\" href=\"\"><strong>Électrodes de soudage définies par l'utilisateur</strong></a> (version 23.1)</p>\n<p>Le matériau de soudure est un élément modifiable dans la <a data-item-id=\"898f72ce-7360-54a8-95b1-9b26a8d16346\" href=\"\">MPRL (Bibliothèque des matériaux et gammes de produits)</a>. Cela signifie que vous pouvez définir les électrodes de soudage indépendamment de la nuance d'acier des plaques assemblées.</p>\n<p>Pour ajouter un matériau de soudage défini par l'utilisateur, accédez à l'onglet <strong>Matériaux</strong>, ajoutez un matériau de <strong>Soudure</strong> et <strong>Modifiez</strong> ses propriétés.</p>\n<figure data-asset-id=\"552c02a6-a54a-4149-83e2-d0c17d78561f\" data-image-id=\"552c02a6-a54a-4149-83e2-d0c17d78561f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/13eae981-ca17-401d-b1c8-7da0416d207e/Welds%20-%20autodesign%2C%20input%2C%20warnings%2C%20visualization1.png\" data-asset-id=\"552c02a6-a54a-4149-83e2-d0c17d78561f\" data-image-id=\"552c02a6-a54a-4149-83e2-d0c17d78561f\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"b4706514-8348-4710-918e-fd6b6e80c5f5\" href=\"\"><strong>Soudure générale mise en évidence dans la scène 3D</strong></a> (version 23.1)</p>\n<p>Une amélioration simple a été apportée à la scène 3D de l'application Connection pour une meilleure orientation, notamment dans les modèles d'assemblages plus complexes importés via des liens BIM depuis des applications CAO.</p>\n<p>Lorsqu'une <strong>opération de soudure générale ou de contact</strong> est sélectionnée, la soudure dans la scène 3D est mise en évidence en orange (par défaut).</p>\n<figure data-asset-id=\"c1e8146a-47c2-4147-9c75-5ae4e738622d\" data-image-id=\"c1e8146a-47c2-4147-9c75-5ae4e738622d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ae2aa532-e36b-4125-a8b6-80015ebb8df3/Welds%20-%20autodesign%2C%20input%2C%20warnings%2C%20visualization10.png\" data-asset-id=\"c1e8146a-47c2-4147-9c75-5ae4e738622d\" data-image-id=\"c1e8146a-47c2-4147-9c75-5ae4e738622d\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"b4706514-8348-4710-918e-fd6b6e80c5f5\" href=\"\"><strong>Avertissement pour les électrodes plus résistantes que les plaques</strong></a> (version 23.1)</p>\n<p>Lorsque la <a data-item-id=\"5f4c7d1f-5145-4fa0-a9bf-535808187857\" href=\"\"><strong>vérification du</strong> <strong>détaillage</strong></a><strong> </strong>est activée dans la <strong>Configuration normative</strong> de l'application Connection, les utilisateurs reçoivent un avertissement si le matériau d'une électrode de soudage est plus résistant que les plaques soudées. Cela contribue à garantir les normes de sécurité du dimensionnement.</p>\n<p>Cela s'applique à l'Eurocode (EN) et à la norme indienne (IS), qui contiennent des clauses définissant que la résistance de la soudure est déterminée par la résistance ultime la plus faible des plaques assemblées, et exigeant que le métal d'apport des électrodes de soudage soit plus résistant que le métal de base (EN 1993-1-8 – 4.5.3.2 et IS 800:2007 - 10.5.7.1.1).</p>\n<figure data-asset-id=\"bab985b6-6e6b-48eb-bff9-63acd1d8f859\" data-image-id=\"bab985b6-6e6b-48eb-bff9-63acd1d8f859\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e467c86d-22ea-47de-b048-7c2265a63cda/Welds%20-%20autodesign%2C%20input%2C%20warnings%2C%20visualization11.png\" data-asset-id=\"bab985b6-6e6b-48eb-bff9-63acd1d8f859\" data-image-id=\"bab985b6-6e6b-48eb-bff9-63acd1d8f859\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"139d124d-d3e0-463d-979a-86ae271d3e81\" href=\"\"><strong>Avertissements pour les soudures et les boulons reliant les mêmes plaques</strong></a> (version 23.1)</p>\n<p>Le dimensionnement d'un assemblage combinant des soudures et des boulons, ou des boulons et des boulons précontraints, est dangereux et non autorisé par les normes. L'application Connection vous informe automatiquement si un tel flux de travail est utilisé dans un projet, afin de garantir un dimensionnement correct et sûr.</p>\n<figure data-asset-id=\"1cbe1a11-db46-4da7-ab2b-2f541984db0a\" data-image-id=\"1cbe1a11-db46-4da7-ab2b-2f541984db0a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f7b68cff-d260-4f8a-8ab2-048893e63b39/Bolts%20and%20welds_warning%20message.png\" data-asset-id=\"1cbe1a11-db46-4da7-ab2b-2f541984db0a\" data-image-id=\"1cbe1a11-db46-4da7-ab2b-2f541984db0a\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"0248496a-4acc-4b33-8842-4afe0bd9e802\" href=\"\"><strong>Dimensionnement automatique des soudures selon la ductilité / la résistance totale / la surrésistance</strong></a> (version 24.0)</p>\n<p>Le dimensionnement automatique des soudures supprime la saisie manuelle fastidieuse et chronophage ainsi que la vérification de chaque soudure. Grâce à l'algorithme d'automatisation, IDEA StatiCa permet une modélisation plus rapide et un dimensionnement totalement sûr des assemblages soudés.</p>\n<figure data-asset-id=\"69d70cd1-f9f7-47d5-8b4d-8226620d5ec9\" data-image-id=\"69d70cd1-f9f7-47d5-8b4d-8226620d5ec9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/202ed4a2-278b-466c-b2d2-47023adfa727/Weld%20sizing%20to%20ductility1.png\" data-asset-id=\"69d70cd1-f9f7-47d5-8b4d-8226620d5ec9\" data-image-id=\"69d70cd1-f9f7-47d5-8b4d-8226620d5ec9\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"b5fdc985-c8bd-41af-abf8-d6722fc84d43\" href=\"\"><strong>Dimensionnement automatique des soudures par estimation de la capacité</strong></a> (version 24.0)</p>\n<p>Le dimensionnement automatique des soudures répond au défi de l'ajustement manuel de chaque dimension de soudure, qui est à la fois fastidieux et chronophage. En automatisant ce processus, IDEA StatiCa vous aide considérablement à accélérer le processus de dimensionnement et favorise des conceptions de soudures plus cohérentes d'un projet à l'autre.</p>\n<figure data-asset-id=\"0b97f49e-f205-43ee-b5de-00b203e18a3a\" data-image-id=\"0b97f49e-f205-43ee-b5de-00b203e18a3a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/139beb9e-2e4e-4581-8a6b-e076578371d0/Weld%20sizing%20to%20capacity%20estimation1.png\" data-asset-id=\"0b97f49e-f205-43ee-b5de-00b203e18a3a\" data-image-id=\"0b97f49e-f205-43ee-b5de-00b203e18a3a\" alt=\"\"></figure>\n<p><a data-item-id=\"d65d8320-3860-4fbc-984c-a73163766798\" href=\"\"><strong>Soudures en gorge à pénétration partielle (PJP)</strong></a><strong> </strong>(versions 24.0, 24.1, 25.0)</p>\n<p>L'intégration des soudures en gorge à pénétration partielle, ou soudures bout à bout à pénétration partielle, ou simplement soudures PJP dans IDEA StatiCa Connection répond aux exigences spécifiques définies pour les soudures bout à bout PJP, distinctes de celles applicables aux soudures d'angle.</p>\n<figure data-asset-id=\"d6fde932-e78a-4406-835a-8ff0ea82666c\" data-image-id=\"d6fde932-e78a-4406-835a-8ff0ea82666c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d8a95f95-4aa5-4b9e-9b51-d58130c4afab/Partial%20Joint%20Penetration%20%28PJP%29%20groove%20weld.png\" data-asset-id=\"d6fde932-e78a-4406-835a-8ff0ea82666c\" data-image-id=\"d6fde932-e78a-4406-835a-8ff0ea82666c\" alt=\"\"></figure>\n<p>La dimension d'une soudure à pénétration partielle est prise en compte dans l'analyse avec la valeur saisie. IDEA StatiCa n'applique aucun ajustement, tel que la réduction de la dimension nominale de la soudure — cela relève de la responsabilité de l'utilisateur avant la saisie.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a731e96-e34c-4966-ad18-956f693bdf7d\" data-image-id=\"4a731e96-e34c-4966-ad18-956f693bdf7d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1dd7c48e-f81a-4570-a239-8aa1a096c24d/Partial%20Joint%20Penetration%20%28PJP%29%20groove%20welds%2018.png\" data-asset-id=\"4a731e96-e34c-4966-ad18-956f693bdf7d\" data-image-id=\"4a731e96-e34c-4966-ad18-956f693bdf7d\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>Avertissements relatifs aux éléments de soudure (version 24.1)</strong></p>\n<p>Deux types d'avertissements sont intégrés :</p>\n<ul>\n <li>« Type de soudure modifié en soudure bout à bout en raison d'un assemblage bord à bord » (modification du type de soudure causée par une action de modélisation)</li>\n <li>« La soudure n'a pas pu être créée en raison de restrictions géométriques » (couvrant les situations où des imprécisions géométriques entraînent un échec de la création de la soudure)</li>\n</ul>\n<p><a data-item-id=\"b69964d5-581d-4184-bddd-80b58f80a902\" href=\"\"><strong>Améliorations régionales (version 25.0)</strong></a></p>\n<p>Pour les ingénieurs locaux, la version 25.0 offre plusieurs améliorations, notamment les soudures PJP selon l'Eurocode, la mise en œuvre du nouvel ACI et pas seulement pour les ingénieurs américains, les vérifications d'ancrage selon la norme chinoise, la différenciation de la terminologie britannique et américaine, et bien plus encore.</p>\n<p><a data-item-id=\"39838f72-2f1e-4385-9393-952efa63dc20\" href=\"\"><strong>Zone de diffusion des soudures (version 25.0)</strong></a></p>\n<p>La zone de diffusion des soudures est légèrement modifiée dans la version 25.0. L'article suivant explique clairement comment la distribution des efforts d'une plaque à une autre à travers les soudures fonctionne désormais.</p>\n<p>La zone de diffusion des soudures diffère considérablement entre les soudures bout à bout et les soudures d'angle. La zone de diffusion du bord de la plaque vers la surface d'une autre plaque est définie selon la figure suivante :</p>\n<figure data-asset-id=\"c98458a8-ce28-4e04-b397-4caa3bbe7d66\" data-image-id=\"c98458a8-ce28-4e04-b397-4caa3bbe7d66\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c15a1435-db8f-4d2a-84e1-51a0e516a84b/Weld%20spreading%20area%20v25.png\" data-asset-id=\"c98458a8-ce28-4e04-b397-4caa3bbe7d66\" data-image-id=\"c98458a8-ce28-4e04-b397-4caa3bbe7d66\" alt=\"\"></figure>\n<p>L'effort provenant de la plaque de bord est ensuite distribué dans les nœuds de la plaque de surface en fonction de la proximité du nœud par rapport à la zone de diffusion de la soudure.</p>\n<figure data-asset-id=\"99fa11e5-36be-46c2-9621-b7f333b81639\" data-image-id=\"99fa11e5-36be-46c2-9621-b7f333b81639\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7ab584c9-fd6e-4489-969d-fd851e41008e/Weld%20spreading%20area%20-%20nodal%20forces.png\" data-asset-id=\"99fa11e5-36be-46c2-9621-b7f333b81639\" data-image-id=\"99fa11e5-36be-46c2-9621-b7f333b81639\" alt=\"\"></figure>\n<p>Qu'implique le changement dans la version 25.0 ?</p>\n<ul>\n <li>La zone de diffusion a été réduite pour les soudures bout à bout</li>\n <li>La zone de diffusion des soudures d'angle reflète désormais plus précisément la dimension de la soudure d'angle</li>\n <li>L'épaisseur de la plaque de surface n'est désormais plus pertinente pour la zone de diffusion de la soudure</li>\n</ul>\n<p>Pourquoi ces modifications ont-elles été apportées ?</p>\n<ul>\n <li>Récemment, nous avons mené un <a data-item-id=\"7f29d59b-f37a-45fe-abf2-4bc19bc48be4\" href=\"\">projet commun</a> avec l'<a href=\"https://www.uc.pt/en/\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Université de Coimbra</a> et <a href=\"https://isise.net/\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">ISISE</a>. L'objectif du projet était de créer une série de modèles numériques dans <a href=\"https://www.3ds.com/products/simulia/abaqus\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Abaqus</a> (logiciel général d'éléments finis avec éléments finis volumiques) et de comparer les résultats à IDEA StatiCa Connection (éléments finis coques). L'accent est mis sur les assemblages poutre-poteau à moment fléchissant soudés. La comparaison montre que :\n <ul>\n <li>Les résultats des poteaux laminés sans effort de compression significatif dans le poteau sont en bon accord </li>\n <li>Les résultats des poteaux soudés bout à bout sont légèrement non conservateurs (de 5,8 %). C'est pourquoi cette modification — réduction de la zone de diffusion des soudures pour les soudures bout à bout — a été apportée.</li>\n </ul>\n </li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"5de940cd-26fb-4fb3-893d-5ed36e92b164\" data-image-id=\"5de940cd-26fb-4fb3-893d-5ed36e92b164\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/577d9983-9802-49ac-b805-f267c33c2280/AbaqusCoimbra.png\" data-asset-id=\"5de940cd-26fb-4fb3-893d-5ed36e92b164\" data-image-id=\"5de940cd-26fb-4fb3-893d-5ed36e92b164\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"39492685-bd8a-4093-b540-660750c99c2f\" data-image-id=\"39492685-bd8a-4093-b540-660750c99c2f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/66a85600-5ee6-4108-8dc2-36a915e7e09f/Contemplated%20geometries.png\" data-asset-id=\"39492685-bd8a-4093-b540-660750c99c2f\" data-image-id=\"39492685-bd8a-4093-b540-660750c99c2f\" alt=\"\"></figure>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0dd0f9b1_2150_011c_fa0f_11efd205badc\"></object>\n<p><strong>Soudure de plaque circulaire (version 26.0)</strong></p>\n<p>Les plaques de raidissement circulaires sont couramment utilisées pour renforcer les âmes minces, mais avant la version 26.0, il n'était pas possible de définir des soudures pour ces plaques directement.</p>\n<p>Par conséquent, les utilisateurs devaient recourir à des solutions de contournement, en important généralement la plaque sous forme de polygone depuis un fichier DXF, ce qui ajoutait des étapes inutiles et réduisait l'efficacité de la modélisation.</p>\n<p>Avec cette mise à jour, les soudures peuvent désormais être définies <strong>directement pour les plaques de raidissement de forme circulaire</strong>. La plaque est discrétisée en interne en segments, de manière similaire aux sections creuses circulaires, garantissant un comportement d'analyse précis. Le nombre de segments respecte les <a data-item-id=\"e19f7ee2-b429-4cc4-9879-5c9bb8e42a1f\" href=\"\">Paramètres du projet</a> globaux, assurant la cohérence du modèle.</p>\n<figure data-asset-id=\"b35bf18f-05c5-431c-8ed3-5c3739ee5d6e\" data-image-id=\"b35bf18f-05c5-431c-8ed3-5c3739ee5d6e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4393742b-3339-49ac-aa9e-848b9c4b336d/Circular%20plate%20welds_01.png\" data-asset-id=\"b35bf18f-05c5-431c-8ed3-5c3739ee5d6e\" data-image-id=\"b35bf18f-05c5-431c-8ed3-5c3739ee5d6e\" alt=\"\"></figure>\n<p><br></p>\n<h2>Webinaires et vidéos</h2>\n<p>Par le passé, nous avons organisé plusieurs webinaires sur la modélisation des assemblages soudés. Vous pouvez trouver de l'inspiration dans les enregistrements suivants :</p>\n<h4>Soudures & Boulons dans IDEA StatiCa (AISC)</h4>\n<p>La <a data-item-id=\"b8ee28ec-bc18-4a92-8c48-5e922b160899\" href=\"\">session de webinaire</a> couvre la théorie des boulons et des soudures et la façon dont ils sont modélisés dans IDEA StatiCa. Les opérations de ces deux composants seront également détaillées, ainsi que quelques conseils. Enfin, l'interprétation des résultats sera expliquée, ainsi que les formules utilisées pour vérifier qu'ils satisfont aux exigences de l'AISC.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"a141bb21_7d1e_01a0_c173_917cf8869295\"></object>\n<h4>Comprendre les résultats de soudure selon l'Eurocode</h4>\n<p>Le tableau détaillé des résultats peut être consulté avec toutes les formules, y compris les valeurs. Les contraintes directionnelles sont également fournies. Le taux de travail de la soudure est évident. Mais le taux de travail global Utc est calculé à partir de la capacité de l'ensemble de la soudure. Découvrez comment cela fonctionne.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7cff1f20_de1c_01c3_39ec_0727c370df57\"></object>\n<h4>Peut-on trouver une correspondance entre la contrainte dans la soudure et mes calculs manuels ?</h4>\n<p>La contrainte dans une soudure est calculée dans les directions principales conformément à l'EC et les résultats sont fournis dans les onglets de résultats. Bien que l'analyse dans IDEA StatiCa Connection soit basée sur le CBFEM, dans les cas simples, la contrainte peut être comparée aux calculs manuels pour vérifier les valeurs obtenues.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n6709ea98_095c_0129_d98c_acd8168a5c4b\"></object>\n<h4>Définition des soudures d'angle le long d'une âme de SHS et d'une surface de plaque</h4>\n<p>Les sections creuses et notamment les coins arrondis de leurs sections transversales peuvent parfois être délicats à traiter en ce qui concerne le soudage, etc. Découvrez comment définir correctement une simple soudure d'angle des deux côtés d'un élément SHS, ainsi que ses coins qui doivent être raccordés à la surface d'une plaque.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n79771f8e_ac45_0126_850c_e3fd801ae4ab\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"take_idea_statica_24_0_for_a_test_drive_today\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0ec78a2f_8891_0162_f7de_f510165434d4\"></object>"
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La rigidité axiale initiale est dérivée analytiquement dans la directive VDI2230 et dans Agerskov (1976).</p>\n<p>\\[D_{Lb} =\\frac{L_s+0.4d_b}{EA_{s}}+ \\frac{0.85d_b}{EA_{t}}\\]</p>\n<p>\\[A_{pp}=\\frac{0.75D_H(L_w-D_H)}{D_{W1}^2-D_{W2}^2}\\]</p>\n<p>\\[A_{P1}=\\frac{\\pi}{4}(D_H^2-D_{W1}^2)\\]</p>\n<p>\\[A_{P2}=\\frac{1}{2}(D_{W2}^2-D_H^2)\\tan^{-1}A_{pp}\\]</p>\n<p>\\[A_P=A_{P1}+A_{P2}\\]</p>\n<p>\\[D_{LW}=\\frac{L_W}{EA_P}\\]</p>\n<p>\\[k=\\frac{1}{D_{LB}+D_{LW}}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(d_b\\) – diamètre du boulon</li>\n <li>\\(D_H\\) – diamètre de la tête du boulon</li>\n <li>\\(D_{W1}\\) – diamètre intérieur de la rondelle</li>\n <li>\\(D_{W2}\\) – diamètre extérieur de la rondelle</li>\n <li>\\(L_W\\) – somme des épaisseurs des rondelles</li>\n <li>\\(L_s\\) – longueur de serrage du boulon</li>\n <li>\\(A_{s}\\) – section brute du boulon</li>\n <li>\\(A_{t}\\) – section résistante en traction du boulon</li>\n <li>\\(E\\) – module d'élasticité de Young</li>\n</ul>\n<p>Le modèle correspond aux données expérimentales ; voir Gödrich et al. (2014). Pour l'initialisation de la plastification et la capacité de déformation, il est supposé que la déformation plastique se produit uniquement dans la partie filetée de la tige du boulon.</p>\n<figure data-asset-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" data-image-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6984c02e-b380-4b92-aca1-9712291cf94b/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Bolts%20and%20preloaded%20bolts.png\" data-asset-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" data-image-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Diagramme force-déformation pour l'appui de la plaque</em></p>\n<p>Le diagramme force-déformation est construit à l'aide des équations suivantes :</p>\n<p>Rigidité plastique :</p>\n<p>\\[ k_t = c_1 k \\]</p>\n<p>Force à la limite élastique :</p>\n<p>\\[ F_{t,el} = \\frac{F_{t,Rd}}{c_1 c_2 - c_1 +1} \\]</p>\n<p>Déformation à la limite élastique :</p>\n<p>\\[ u_{el} = \\frac{ F_{t,el} }{k} \\]</p>\n<p>Déformation à la limite plastique :</p>\n<p>\\[ u_{t,Rd} = c_2 u_{el} \\]</p>\n<p>\\[ c_1 = \\frac{f_{ub} - f_{yb}}{\\frac{1}{4} A E - f_{yb}} \\]</p>\n<p>\\[ c_2 = \\frac{AE}{4 f_{yb}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(F_{t,Rd}\\) – valeur de calcul de la résistance du boulon en traction</li>\n <li>\\(f_{yb}\\) – limite d'élasticité du boulon</li>\n <li>\\(f_{ub}\\) – résistance ultime du boulon</li>\n <li>\\(A\\) – allongement après rupture</li>\n</ul>\n<h4>Boulon en cisaillement</h4>\n<p>Seul l'effort de compression est transmis de la tige du boulon à la plaque dans le trou de boulon. Il est modélisé par des liens d'interpolation entre les nœuds de la tige et les nœuds du bord des trous. La rigidité de déformation de l'élément coque modélisant les plaques distribue les efforts entre les boulons et simule l'appui adéquat de la plaque.</p>\n<p>Les trous de boulons sont considérés comme standard (par défaut) ou oblongs (peut être défini dans l'éditeur de plaque). Les boulons dans les trous standard peuvent transmettre un effort de cisaillement dans toutes les directions ; les boulons dans les trous oblongs ont une direction exclue et peuvent se déplacer librement dans cette direction sélectionnée.</p>\n<p>La rigidité initiale et la résistance de calcul d'un boulon en cisaillement sont définies par les formules suivantes :</p>\n<p>\\[k_{el}=\\frac{1}{\\frac{1}{k_{11}}+\\frac{1}{k_{12}}}\\]</p>\n<p>\\[k_{11} = \\frac{8d_b^2f_{ub}}{d_{M16}}\\]</p>\n<p>\\[k_{12}=12k_td_bf_{up}\\]</p>\n<p>\\[k_t=\\min \\left ( 2.5,\\, \\frac{1.5t_{min}}{d_{M16}} \\right ) \\]</p>\n<p>\\[k_{pl}=\\frac{k_{el}}{1000}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(d_b\\) – diamètre du boulon</li>\n <li>\\(f_{ub}\\) – résistance ultime du boulon</li>\n <li>\\(d_{M16}=16 \\textrm{ mm}\\) – diamètre du boulon de référence M16</li>\n <li>\\(f_{up}\\) – résistance ultime de la plaque assemblée</li>\n <li>\\(t_{min}\\) – épaisseur minimale de la plaque assemblée </li>\n</ul>\n<p>Le ressort représentant le boulon en cisaillement a un comportement force-déformation bilinéaire. L'initialisation de la plastification est attendue à :</p>\n<p>\\[F_{V,el}=0.999 F_{V,Rd}\\]</p>\n<p>La capacité de déformation est considérée comme :</p>\n<p>\\[\\delta_{pl}=\\delta_{el}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(F_{V,el}\\) – résistance élastique du boulon en cisaillement</li>\n <li>\\(F_{V,Rd}\\) – résistance du boulon en cisaillement</li>\n <li>\\(\\delta_{el}\\) – déformation élastique du boulon en cisaillement</li>\n</ul>\n<h4>Interaction entre traction et cisaillement</h4>\n<p>L'interaction de l'effort axial et de l'effort de cisaillement peut être introduite directement dans le modèle d'analyse. La distribution des efforts reflète mieux la réalité (voir le diagramme ci-joint). Les boulons soumis à un effort de traction élevé reprennent moins d'effort de cisaillement et vice versa.</p>\n<figure data-asset-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" data-image-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8137accf-c8f2-4c63-8715-52ef53e2748f/EC-bolt_interaction.png\" data-asset-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" data-image-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Exemple d'interaction entre effort axial et effort de cisaillement (EC)</em></p>\n<h3>Boulons précontraints</h3>\n<p>Les boulons précontraints sont utilisés dans les cas où une minimisation des déformations est nécessaire. Le modèle de traction d'un boulon est identique à celui des boulons standard. L'effort de cisaillement n'est pas transmis par appui mais par friction entre les plaques serrées.</p>\n<p>La résistance de calcul au glissement d'un boulon précontraint est affectée par un effort de traction appliqué.</p>\n<p><a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a> vérifie l'état limite de pré-glissement des boulons précontraints. En cas d'effet de glissement, les boulons ne satisfont pas la vérification normative. L'état limite post-glissement doit alors être vérifié comme une vérification d'appui standard des boulons, où les trous de boulons sont chargés en appui et les boulons en cisaillement.</p>\n<p>L'utilisateur peut décider quel état limite sera vérifié : soit la résistance au glissement majeur, soit l'état post-glissement en cisaillement des boulons. Les deux vérifications sur un même boulon ne sont pas combinées dans une seule solution. Il est supposé que le boulon a un comportement standard après un glissement majeur et peut être vérifié par la procédure d'appui standard.</p>\n<p>Le chargement en moment de l'assemblage a une faible influence sur la capacité de cisaillement. Néanmoins, la vérification du frottement sur chaque boulon est résolue séparément de manière simple. Cette vérification est implémentée dans le composant MEF du boulon. Il n'existe pas d'information générale permettant de déterminer si l'effort de traction externe de chaque boulon provient du moment fléchissant ou de l'effort de traction de l'assemblage.</p>\n<figure data-asset-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" data-image-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/944820ec-480b-40ff-a171-0a4df2168b13/bolts_bearing.png\" data-asset-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" data-image-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Distribution des contraintes dans un assemblage boulon standard en cisaillement</em></p>\n<figure data-asset-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" data-image-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ccb7c437-2a67-438e-978c-310f790b5abc/bolts_friction.png\" data-asset-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" data-image-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Distribution des contraintes dans un assemblage boulon résistant au glissement en cisaillement</em></p>"
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"value": "<p>Le boulon d'ancrage est modélisé selon des procédures similaires à celles des boulons structurels. Le boulon est fixé d'un côté du bloc de béton. Sa longueur, <em>L</em><sub>b</sub>, utilisée pour le calcul de la rigidité du boulon, est prise comme la somme de la moitié de l'épaisseur de l'écrou, de l'épaisseur de la rondelle, <em>t</em><sub>w</sub>, de l'épaisseur de la platine de base, <em>t</em><sub>bp</sub>, de l'épaisseur du coulis ou du jeu, <em>t</em><sub>g</sub>, et de la longueur libre encastrée dans le béton, estimée à 8<em>d</em> où <em>d</em> est le diamètre du boulon. Le facteur 8 est modifiable dans la configuration normative. Cette valeur est conforme à la Méthode des Composants (EN1993-1-8) ; la longueur libre encastrée dans le béton peut être modifiée dans la configuration normative. La rigidité en traction est calculée comme <em>k</em> = <em>E</em> <em>A</em><sub>s</sub> / <em>L</em><sub>b</sub>. Le diagramme charge-déformation du boulon d'ancrage est présenté dans la figure suivante. Les valeurs selon ISO 898:2009 sont récapitulées dans le tableau et dans les formules ci-dessous.</p>\n<figure data-asset-id=\"170f71ad-dae9-42f3-b349-cd42b4df4e08\" data-image-id=\"170f71ad-dae9-42f3-b349-cd42b4df4e08\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/10228509-19b1-4d24-993c-c16c2bbc1f1b/anchor_stiffness.png\" data-asset-id=\"170f71ad-dae9-42f3-b349-cd42b4df4e08\" data-image-id=\"170f71ad-dae9-42f3-b349-cd42b4df4e08\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Diagramme charge–déformation du boulon d'ancrage</em></p>\n<p>\\[ F_{t,el}=\\frac{F_{t,Rd}}{c_1 c_2 - c_1 + 1} \\]</p>\n<p>\\[ k_t = c_1 k; \\qquad c_1 = \\frac{R_m - R_e}{\\left ( \\frac{1}{4} A - \\frac{R_e}{E} \\right )E} \\]</p>\n<p>\\[ u_{el} = \\frac{F_{t,el}}{k}; \\qquad u_{t,Rd} = c_2 u_{el}; \\qquad c_2 = \\frac{AE}{4R_e} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em> – allongement</li>\n <li><em>E</em> – module d'élasticité de Young</li>\n <li><em>F</em><sub>t,Rd</sub> – résistance à la traction de l'acier de l'ancrage</li>\n <li><em>R</em><sub>m</sub> – résistance ultime (à la traction)</li>\n <li><em>R</em><sub>e</sub> – limite d'élasticité</li>\n</ul>\n<p>La rigidité du boulon d'ancrage en cisaillement est prise égale à la rigidité du boulon structurel en cisaillement.</p>\n<h4>Boulons d'ancrage avec tige libre</h4>\n<p>Les ancrages avec tige libre peuvent être vérifiés comme phase de construction avant le scellement de la base du poteau, ou comme état permanent. L'ancrage avec tige libre est conçu comme un élément barre chargé par un effort tranchant, un moment fléchissant et un effort de compression ou de traction. L'ancrage est encastré des deux côtés ; un côté se trouve à 0,5×<em>d</em> en dessous du niveau du béton, l'autre côté est au milieu de l'épaisseur de la platine. La longueur de flambement est prise de manière conservative comme le double de la longueur de l'élément barre. Le module de résistance plastique est utilisé. Les efforts dans l'ancrage avec tige libre sont déterminés par analyse par éléments finis. Le moment fléchissant dépend du rapport de rigidité entre les ancrages et la platine de base.</p>\n<figure data-asset-id=\"ce23a6f9-f3d2-4a77-98b6-4da922746e32\" data-image-id=\"ce23a6f9-f3d2-4a77-98b6-4da922746e32\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b9b077b4-3ece-4813-9fc1-7d46a2814653/stand-off_anchors.png\" data-asset-id=\"ce23a6f9-f3d2-4a77-98b6-4da922746e32\" data-image-id=\"ce23a6f9-f3d2-4a77-98b6-4da922746e32\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Ancrages avec tige libre – détermination du bras de levier et des longueurs de flambement ; des ancrages rigides constituent une hypothèse sécuritaire</em></p>"
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"value": "<h4>Modèle de calcul</h4>\n<p>Dans le CBFEM, il est commode de simplifier le bloc en béton sous forme d'éléments de contact 2D. L'assemblage entre le béton et la platine de base résiste uniquement à la compression. La compression est transmise via le modèle de sol de Winkler-Pasternak, représentant les déformations du bloc en béton. L'effort de traction entre la platine de base et le bloc en béton est repris par les boulons d'ancrage. L'effort de cisaillement est transmis par frottement entre la platine de base et le bloc en béton, par bêche et par flexion des boulons d'ancrage et frottement. La résistance des boulons au cisaillement est évaluée analytiquement. Le frottement et la bêche sont modélisés comme une contrainte de point unique complète dans le plan du contact platine de base – béton.</p>\n<h4>Rigidité de déformation</h4>\n<p>La rigidité du bloc en béton peut être estimée pour le calcul des bases de poteaux comme un hémisphère élastique. Un modèle de sol de Winkler-Pasternak est couramment utilisé pour un calcul simplifié des fondations. La rigidité du sol est déterminée à partir du module d'élasticité du béton et de la hauteur efficace du sol comme suit :</p>\n<p>\\[ k = \\frac{E_c}{(\\alpha_1 + \\upsilon) \\sqrt{\\frac{A_{eff}}{A_{ref}}}} \\left( \\frac{1}{\\frac{h}{a_2 d} + a_3}+a_4 \\right) \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>k</em> – rigidité du sol en béton en compression</li>\n <li><em>E</em><sub>c</sub> – module d'élasticité du béton</li>\n <li><em>υ</em> – coefficient de Poisson du bloc en béton</li>\n <li><em>A</em><sub>eff</sub> – aire efficace en compression</li>\n <li><em>A</em><sub>ref</sub> = 1 m<sup>2</sup> – aire de référence</li>\n <li><em>d</em> – largeur de la platine de base</li>\n <li><em>h</em> – hauteur du bloc en béton</li>\n <li><em>a</em><sub>1</sub> = 1,65 ; <em>a</em><sub>2</sub> = 0,5 ; <em>a</em><sub>3</sub> = 0,3 ; <em>a</em><sub>4</sub> = 1,0 – coefficients</li>\n</ul>\n<p>Les unités SI doivent être utilisées dans la formule, l'unité résultante est N/m<sup>3</sup>.</p>\n<h3>Transfert de l'effort tranchant à la platine de base</h3>\n<p>L'effort tranchant à la platine de base peut être transmis par trois moyens :</p>\n<ul>\n <li>Frottement</li>\n <li>Bêche</li>\n <li>Ancrages</li>\n</ul>\n<p>Les utilisateurs peuvent choisir le moyen en modifiant l'opération de platine de base. Aucune combinaison de moyens n'est autorisée dans le logiciel ; cependant, EN 1993-1-8 – Art. 6.2.2 et Fib 58 – Chapitre 4.2 autorisent la combinaison du transfert de cisaillement par ancrages et par frottement sous certaines conditions. En général, il est conservateur de négliger le frottement dans le calcul de l'ancrage, bien que cela puisse dans certains cas conduire à une sous-estimation de la fissuration du béton à l'état limite de service. En règle générale, la résistance par frottement doit être négligée si :</p>\n<ul>\n <li>l'épaisseur de la couche de mortier dépasse la moitié du diamètre de l'ancrage,</li>\n <li>la capacité d'ancrage est gouvernée par une condition de proximité de bord,</li>\n <li>l'ancrage est destiné à résister aux charges sismiques.</li>\n</ul>\n<p>La combinaison avec une bêche ne doit jamais être autorisée en raison de la compatibilité des déformations.</p>\n<h4>Transfert de l'effort tranchant par frottement</h4>\n<p>La résistance au cisaillement est égale au facteur de sécurité de résistance multiplié par le coefficient de frottement modifiable dans la configuration normative et par la charge de compression. La charge de compression inclut toutes les forces ; par exemple, dans le cas d'une base de poteau soumise à un effort de compression et à un moment fléchissant, la charge de compression utilisée pour la résistance au cisaillement par frottement peut être supérieure à l'effort de compression appliqué.</p>\n<h4>Transfert de l'effort tranchant par bêche</h4>\n<p>La bêche est simulée comme un tronçon encastré dans le béton sous la platine de base. L'effort tranchant est supposé être transmis par une distribution de charge uniforme agissant sur toute la partie de la bêche encastrée dans le bloc en béton, c'est-à-dire que tous les nœuds de la bêche situés sous la surface du béton sont chargés uniformément. La partie de la bêche au-dessus de la surface du béton dans le mortier n'est pas supposée transmettre l'effort tranchant.</p>\n<p>Il convient de noter que le bras de levier entre l'effort tranchant appliqué (à la platine de base) et la résistance au cisaillement (demi-hauteur de la bêche encastrée dans le béton) génère un moment fléchissant qui doit être repris par un effort de compression dans le béton et des efforts de traction dans les ancrages.</p>\n<p>La bêche est constituée d'éléments finis de coque et est vérifiée comme des plaques ordinaires. De plus, les soudures de la bêche sur la platine de base sont vérifiées selon les procédures standard dans <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a>. Le calcul manuel suppose généralement la théorie des poutres pour la bêche, bien que cela ne soit pas précis car le rapport longueur/largeur est très faible pour une bêche. Il peut donc exister une différence significative entre IDEA StatiCa Connection et le calcul manuel.</p>\n<h4>Transfert de l'effort tranchant par ancrages</h4>\n<p>La résistance au cisaillement est déterminée par la résistance au cisaillement des ancrages. La résistance de l'acier des ancrages suit une courbe charge-déformation élastoplastique, mais les modes de rupture du béton sont considérés comme parfaitement fragiles.</p>"
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Lors de l'utilisation de cette opération, les ancrages sont générés automatiquement. De plus, la forme de la platine de base peut être personnalisée dans l'<strong>Éditeur</strong>, permettant des modifications telles que la création de platines de base avec des <strong>bords arrondis</strong> pour répondre à des besoins de conception spécifiques, et la définition de <strong>trous oblongs</strong> pour les ancrages. </p>\n<figure data-asset-id=\"4fcf31c7-5a06-4d65-a726-5c9dba9ae6ac\" data-image-id=\"4fcf31c7-5a06-4d65-a726-5c9dba9ae6ac\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/cbe53c8a-1766-48c4-985f-cb88e9baa492/Base%20plate%20operation.png\" data-asset-id=\"4fcf31c7-5a06-4d65-a726-5c9dba9ae6ac\" data-image-id=\"4fcf31c7-5a06-4d65-a726-5c9dba9ae6ac\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"292edc1f-9da4-421d-bf45-904209180666\" data-image-id=\"292edc1f-9da4-421d-bf45-904209180666\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8bc894ba-a42e-4cbc-926a-88e8e59ac46b/Slotted%20holes.png\" data-asset-id=\"292edc1f-9da4-421d-bf45-904209180666\" data-image-id=\"292edc1f-9da4-421d-bf45-904209180666\" alt=\"\"></figure>\n<p>Pour les situations où la platine de base n'est pas perpendiculaire à l'élément ancré, le processus de modélisation nécessite une approche différente. Dans ces cas, vous devez utiliser l'opération <strong>Plaque de raidissement</strong> pour modéliser la platine de base et l'opération <strong>Grille de fixation</strong> <strong>ou Contact</strong> pour définir les ancrages. La plaque de raidissement est positionnée à l'angle et à l'emplacement requis, et la grille de fixation doit être ajustée au type <strong>Ancrage</strong>. Ensuite, le nombre d'éléments connectés est réduit à un et la plaque de raidissement est définie comme l'élément sélectionné. </p>\n<figure data-asset-id=\"1ad41d64-a5d9-4feb-92dc-c5fa82b12301\" data-image-id=\"1ad41d64-a5d9-4feb-92dc-c5fa82b12301\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/baf203cd-0ec4-4252-92cf-bb4fb347eaf5/Stiffening%20plate%20as%20base%20plate.png\" data-asset-id=\"1ad41d64-a5d9-4feb-92dc-c5fa82b12301\" data-image-id=\"1ad41d64-a5d9-4feb-92dc-c5fa82b12301\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans les cas où l'assemblage est déjà modélisé dans un logiciel CAO, vous pouvez importer la conception d'ancrage via des <a data-item-id=\"48d2251b-1818-4c19-bfa8-f89955c2e64a\" href=\"\">liens BIM</a>.</p>\n<h4>Exemple d'ancrage général utilisant la plaque de raidissement</h4>\n<p>Regardez l'enregistrement pour apprendre à concevoir une platine de base verticale personnalisée pour une rambarde de balcon dans une dalle en béton. </p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"cbb4e584_b9be_0132_ad3c_11d51d46d987\"></object>\n<h3>Bloc en béton</h3>\n<p>La <a data-item-id=\"f697f64f-a1d7-4bce-8b21-0e61ad5c4abe\" href=\"\">fondation en béton</a> est limitée à une forme rectangulaire, mais ses dimensions peuvent être ajustées à l'aide de valeurs de décalage pour chaque bord. La saisie d'une valeur unique crée un décalage uniforme autour du contour de la section transversale ancrée. La saisie de deux valeurs applique des décalages symétriques dans deux directions. La saisie de quatre valeurs applique des décalages à chaque bord individuellement pour obtenir facilement un <a data-item-id=\"9c2ef6ff-c731-41b1-b5b9-b2c8891bfc13\" href=\"\"><strong>ancrage asymétrique</strong></a>. </p>\n<figure data-asset-id=\"d81a1ef7-5965-429e-92de-3e4a5f3b92db\" data-image-id=\"d81a1ef7-5965-429e-92de-3e4a5f3b92db\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6ddeadbd-2020-488c-8546-ec3983541b7f/Anchor%20block%20edge%20offset.png\" data-asset-id=\"d81a1ef7-5965-429e-92de-3e4a5f3b92db\" data-image-id=\"d81a1ef7-5965-429e-92de-3e4a5f3b92db\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le paramètre de décalage vous permet de créer un bloc en béton rectangulaire, une semelle filante, un voile en béton, une poutre, un poteau, un plancher ou un élément incliné.</p>\n<figure data-asset-id=\"3110e607-6495-4c01-bfc6-4497b4a176b9\" data-image-id=\"3110e607-6495-4c01-bfc6-4497b4a176b9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5e2adbae-be5f-4295-9146-9c51afe1f089/Options%20of%20anchoring.png\" data-asset-id=\"3110e607-6495-4c01-bfc6-4497b4a176b9\" data-image-id=\"3110e607-6495-4c01-bfc6-4497b4a176b9\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous pouvez également créer une <a data-item-id=\"fdcfbf7c-a479-4997-bed2-4aca1b7bc280\" href=\"\"><strong>platine de base partiellement appuyée</strong></a> en saisissant des valeurs de décalage négatives (-). Par exemple, la saisie d'une valeur négative pour le décalage d'un bord vous permet de créer une <a data-item-id=\"1007c4e1-c23d-4ea6-b3a6-6e7f0c62f107\" href=\"\">platine de base en saillie sur un bloc en béton</a> ou de modéliser une poutre acier reposant sur un bloc en béton avec seulement une partie de sa semelle en contact.</p>\n<figure data-asset-id=\"fd586d25-4894-4969-9112-35b1e6d7ed18\" data-image-id=\"fd586d25-4894-4969-9112-35b1e6d7ed18\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/da2da59b-df70-4bb3-aedf-4f9040360765/Base%20plate%20extended%20over%20concrete%20block.png\" data-asset-id=\"fd586d25-4894-4969-9112-35b1e6d7ed18\" data-image-id=\"fd586d25-4894-4969-9112-35b1e6d7ed18\" alt=\"\"></figure>\n<p>Regardez la modélisation de plusieurs variantes de configurations de blocs en béton et d'ancrages.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"c3acfd79_e9b1_0127_c9a5_9ef1d900824d\"></object>\n<h3>Types d'ancrages</h3>\n<p>Différents types de <a data-item-id=\"0f627d74-37d9-4298-b983-90465a94c17e\" href=\"\">boulons d'ancrage</a> peuvent être conçus dans IDEA StatiCa. Vous pouvez choisir parmi des <strong>ancrages droits</strong>, des <strong>ancrages à tête</strong> (rondelles circulaires ou rectangulaires) et des <strong>boulons d'ancrage avec crochet</strong>. La longueur, le diamètre et le matériau des éléments de fixation peuvent être modifiés. </p>\n<p>Les ancrages droits sont automatiquement considérés comme des ancrages post-installés, et les ancrages avec rondelles et crochets sont considérés comme coulés en place, ce qui différencie les vérifications normatives requises. </p>\n<figure data-asset-id=\"c0f6b947-91fb-43ee-ab73-699de451c545\" data-image-id=\"c0f6b947-91fb-43ee-ab73-699de451c545\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8bc67215-ae11-49eb-ab28-4488c2e35ed9/Anchor%20types.png\" data-asset-id=\"c0f6b947-91fb-43ee-ab73-699de451c545\" data-image-id=\"c0f6b947-91fb-43ee-ab73-699de451c545\" alt=\"\"></figure>\n<p>Pour concevoir des ancrages à partir du <strong>matériel Hilti</strong>, vous pouvez utiliser le <a data-item-id=\"9a784358-0e6c-4525-8a9c-b675bd76931e\" href=\"\">plugin Hilti PROFIS dans Checkbot</a>. Cela permet le transfert de données depuis des logiciels FEA et CAO tiers pris en charge vers <a href=\"https://www.hilti.group/content/hilti/CP/XX/en/services/engineering/design-software.html\">Hilti PROFIS Engineering Suite</a> via l'utilisation gratuite de <a data-item-id=\"5a0ac0f1-75d0-4c0e-9938-0c570d4addcc\" href=\"\">Checkbot</a>. Découvrez <a data-item-id=\"1b83d6d4-4559-40fc-b497-383d3a74494d\" href=\"\">comment utiliser le plugin Hilti PROFIS Engineering Suite.</a></p>\n<figure data-asset-id=\"434710a5-44eb-48cb-b6ab-0238385232b1\" data-image-id=\"434710a5-44eb-48cb-b6ab-0238385232b1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b3e6b115-3ff9-407b-b953-973d9da305c5/HILTI%20PROFIS%20plugin%20in%20Checkbot_cover.png\" data-asset-id=\"434710a5-44eb-48cb-b6ab-0238385232b1\" data-image-id=\"434710a5-44eb-48cb-b6ab-0238385232b1\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Transfert de cisaillement</h3>\n<p>Il existe trois options pour <a data-item-id=\"95aac2ff-1e49-586a-af70-31c1d9c56d12\" href=\"\">transférer le cisaillement</a> de l'élément ancré vers le bloc de fondation : le frottement, la bêche ou les ancrages. Le transfert de cisaillement est toujours transmis exclusivement par l'une des options, elles ne peuvent pas être combinées.</p>\n<p>L'option par défaut est le transfert du cisaillement <strong>par frottement</strong> entre la platine de base et la couche de mortier, représenté par le <a data-item-id=\"1888aa0e-7c44-4445-ab26-f637ace17a10\" href=\"\">coefficient de frottement</a> qui peut être modifié selon le type de mortier dans les paramètres du projet. Le coefficient affecte la résistance de calcul au frottement. </p>\n<figure data-asset-id=\"442a511e-a111-4f6f-925f-108268c53994\" data-image-id=\"442a511e-a111-4f6f-925f-108268c53994\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/012e5ee4-297b-41aa-b73d-c6c3001129ec/Friction%20coefficient.png\" data-asset-id=\"442a511e-a111-4f6f-925f-108268c53994\" data-image-id=\"442a511e-a111-4f6f-925f-108268c53994\" alt=\"\"></figure>\n<p>Une autre option de transfert de cisaillement est <strong>via une bêche.</strong> Cet élément est constitué d'un élément acier général soudé au bas de la platine de base. La bêche est définie par sa longueur, l'encastrement dans le béton peut être positionné excentriquement et également pivoté. La vérification normative de la bêche est effectuée par la résistance de l'acier de la bêche et la résistance au refoulement du béton. </p>\n<figure data-asset-id=\"0027bb13-44c9-4dcd-8ad4-71d4b23416f9\" data-image-id=\"0027bb13-44c9-4dcd-8ad4-71d4b23416f9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/50f51eca-28d1-464e-bcc2-bd080825d884/Shear%20lug.png\" data-asset-id=\"0027bb13-44c9-4dcd-8ad4-71d4b23416f9\" data-image-id=\"0027bb13-44c9-4dcd-8ad4-71d4b23416f9\" alt=\"\"></figure>\n<p>Une autre option pour le transfert du cisaillement dans IDEA StatiCa Connection est <strong>via les ancrages.</strong></p>\n<p>La dernière option est <a data-item-id=\"5e75040c-50fe-4c63-9b78-57ae7396de1d\" href=\"\">Glissement</a>, représentant une <strong>rotule glissante</strong> (appui simple) implémentée uniquement pour l'analyse dans <a data-item-id=\"bd46bb0f-2c06-4ed8-b4fd-eac4aea178d4\" href=\"\">IDEA StatiCa Member</a>. Pour une modélisation uniquement dans Connection, cette option ne doit pas être utilisée.</p>\n<h3>Hauteur de scellement</h3>\n<p>Il existe 3 façons de modéliser l'assemblage d'une platine de base avec un bloc de fondation. La première option, également celle par défaut, est un contact <strong>direct</strong> sans espace entre les deux éléments. Une autre option est un <strong>joint de mortier</strong> (coulis) d'épaisseur réglable. Dans ces cas, vous devez veiller à définir la valeur réelle du coefficient de frottement entre la platine de base, le mortier et la fondation en béton dans les paramètres du projet. La valeur par défaut est 0,25. La dernière option est un <strong>jeu</strong> pour éviter le contact direct entre la platine de base et le bloc en béton afin de prévenir la corrosion.</p>\n<figure data-asset-id=\"0f16146b-2b71-4e72-802d-7a6c4b68b4e2\" data-image-id=\"0f16146b-2b71-4e72-802d-7a6c4b68b4e2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/45e23d57-c0af-4b88-affb-67bd96dbed31/Stand-off.png\" data-asset-id=\"0f16146b-2b71-4e72-802d-7a6c4b68b4e2\" data-image-id=\"0f16146b-2b71-4e72-802d-7a6c4b68b4e2\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les forces sont déterminées par analyse par éléments finis. Le moment fléchissant des ancrages avec hauteur de scellement dépend du <a data-item-id=\"0f627d74-37d9-4298-b983-90465a94c17e\" href=\"\">rapport de rigidité des ancrages et de la platine de base</a>.</p>\n<h3>Ancrage sur plusieurs surfaces du bloc en béton</h3>\n<p>IDEA StatiCa Connection prend en charge l'<strong>ancrage sur plusieurs surfaces du bloc en béton</strong>, étendant considérablement les capacités de modélisation pour les configurations complexes de platines de base. Les concepteurs peuvent désormais définir des ancrages sur deux plans d'un même bloc en béton, permettant une représentation précise des détails d'assemblage réels tels que les éléments ancrés à la fois sur les faces horizontales et verticales. </p>\n<figure data-asset-id=\"b7b07b01-2476-47bc-8c21-2f39b4f69442\" data-image-id=\"b7b07b01-2476-47bc-8c21-2f39b4f69442\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d2953d8e-03ee-4061-ac54-5df43ab47efb/Anchoring%20at%20concrete%20edge5.png\" data-asset-id=\"b7b07b01-2476-47bc-8c21-2f39b4f69442\" data-image-id=\"b7b07b01-2476-47bc-8c21-2f39b4f69442\" alt=\"\"></figure>\n<p>Cela supprime le besoin de solutions de contournement chronophages impliquant des plaques de raidissement, des coupes manuelles ou des simulations de blocs multiples, et garantit un comportement d'ancrage cohérent et traçable selon les codes de conception. </p>\n<h3>Définir la platine de base sur une surface donnée</h3>\n<p>Dans l'opération <em>Platine de base</em>, vous pouvez <strong>choisir entre la création d'un nouveau bloc ou la sélection d'un bloc existant</strong>. Dans le cas d'un bloc existant, une nouvelle option permet de spécifier la surface. Les surfaces sont numérotées de la même manière que dans l'application Detail.</p>\n<figure data-asset-id=\"b3ae833f-b01c-4ac7-b920-9e28b5d469d0\" data-image-id=\"b3ae833f-b01c-4ac7-b920-9e28b5d469d0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3bc2c477-f89f-431e-87e4-7682ec6d828b/Anchoring%20at%20concrete%20edge2.png\" data-asset-id=\"b3ae833f-b01c-4ac7-b920-9e28b5d469d0\" data-image-id=\"b3ae833f-b01c-4ac7-b920-9e28b5d469d0\" alt=\"\"></figure>\n<p>Pour l'opération <em>Grille de fixation ou Contact</em>, une nouvelle logique a été implémentée. Lorsque la plaque de référence est située sur la face du bloc en béton et que l'opération est définie sur <em>Ancrages</em>, la surface est automatiquement reconnue et utilisée pour la création du modèle de sol de fondation.</p>\n<figure data-asset-id=\"26e694b7-c5ff-4f3f-be12-c045e5ea0b90\" data-image-id=\"26e694b7-c5ff-4f3f-be12-c045e5ea0b90\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9f01a616-f75e-41d2-b560-b1e6e4378900/Anchoring%20at%20concrete%20edge3.png\" data-asset-id=\"26e694b7-c5ff-4f3f-be12-c045e5ea0b90\" data-image-id=\"26e694b7-c5ff-4f3f-be12-c045e5ea0b90\" alt=\"\"></figure>\n<p>Lorsqu'un bloc existant est sélectionné, les propriétés d'ancrage (Décalage, Profondeur, Transfert d'effort tranchant, Hauteur de scellement) sont automatiquement réutilisées.</p>\n<h3>Positionner la plaque de raidissement sur la surface</h3>\n<p>Il existe également une nouvelle option pour la plaque de raidissement – son <em>Origine</em> peut désormais être définie sur le <em>Bloc existant</em> en béton. Lorsqu'elle est sélectionnée, la plaque de raidissement est automatiquement placée sur le bloc en béton sélectionné et sa surface. Le positionnement se fait au centre de la surface.</p>\n<figure data-asset-id=\"422cfc00-5307-4ec7-a43b-e158021edd06\" data-image-id=\"422cfc00-5307-4ec7-a43b-e158021edd06\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3db487f6-2d6c-4a09-b8cb-7ae895dc2255/Anchoring%20at%20concrete%20edge4.png\" data-asset-id=\"422cfc00-5307-4ec7-a43b-e158021edd06\" data-image-id=\"422cfc00-5307-4ec7-a43b-e158021edd06\" alt=\"\"></figure>\n<p>Par défaut, les vérifications normatives des ancrages sont marquées comme non satisfaisantes en raison de l'interaction des platines de base, qui n'est pas vérifiée dans l'application Connection.</p>\n<figure data-asset-id=\"32480489-40ec-4cab-b3bb-fbcc2397d200\" data-image-id=\"32480489-40ec-4cab-b3bb-fbcc2397d200\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/221a0899-1431-4949-88f6-92f37e248369/Anchoring%20at%20concrete%20edge6.png\" data-asset-id=\"32480489-40ec-4cab-b3bb-fbcc2397d200\" data-image-id=\"32480489-40ec-4cab-b3bb-fbcc2397d200\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous pouvez modifier ce statut dans les <a data-item-id=\"e19f7ee2-b429-4cc4-9879-5c9bb8e42a1f\" href=\"\">Paramètres du projet</a> et modifier la <em>Résistance à l'arrachement du béton</em> sur <strong>Aucune</strong>. Dans ce cas, un ferraillage en traction et en cisaillement dans le bloc en béton est supposé, et les vérifications du béton ne sont pas effectuées.</p>\n<figure data-asset-id=\"2dee08a2-0039-4e5e-96f0-213864ed6dd2\" data-image-id=\"2dee08a2-0039-4e5e-96f0-213864ed6dd2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7d55c258-ffe4-42a6-b84d-51065b28643e/Anchoring%20at%20concrete%20edge7.png\" data-asset-id=\"2dee08a2-0039-4e5e-96f0-213864ed6dd2\" data-image-id=\"2dee08a2-0039-4e5e-96f0-213864ed6dd2\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les vérifications normatives de l'acier restent valides, et les utilisateurs peuvent <a data-item-id=\"1190e6ba-03b2-47f6-a6a6-b210b8f84b24\" href=\"\"><strong>exporter le modèle vers Detail</strong></a> pour une vérification avancée du béton. Le logiciel redistribue automatiquement les forces en fonction de la rigidité des ancrages, de la rigidité du sol de compression et des chemins de charge, permettant aux ingénieurs d'étudier et de valider manuellement les conditions critiques de transfert de charge.</p>\n<h3>Raidisseurs</h3>\n<p>Pour apporter une résistance supplémentaire, des raidisseurs peuvent être ajoutés à l'élément connecté. Cela peut être réalisé à l'aide de l'opération <strong>Nervure</strong>, qui convient aux cas où les raidisseurs sont appliqués à une seule plaque (âme/semelle). L'opération <strong>Élargisseur</strong> permet quant à elle d'affecter des raidisseurs à plusieurs parties de la section transversale.</p>\n<figure data-asset-id=\"6317002b-28cf-4eb7-8b16-e7ecde0ea3f8\" data-image-id=\"6317002b-28cf-4eb7-8b16-e7ecde0ea3f8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/cb5128c9-34c7-4ec0-bb45-fa7cf5d138a8/Stiffeners%20for%20anchoring.png\" data-asset-id=\"6317002b-28cf-4eb7-8b16-e7ecde0ea3f8\" data-image-id=\"6317002b-28cf-4eb7-8b16-e7ecde0ea3f8\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Vérification normative des ancrages</h3>\n<p>Des informations complémentaires sur la vérification normative des ancrages sont disponibles ci-dessous :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"c57cf277-3f01-4ec8-82bc-470f3f631a73\" href=\"\">Vérification normative des ancrages - Eurocode</a></li>\n <li><a data-item-id=\"7a7d73b3-8194-41fd-b23e-91f68234ae85\" href=\"\">Vérification normative des ancrages - AISC</a></li>\n <li><a data-item-id=\"a6259b0a-c457-44ca-a1c6-83966f185a91\" href=\"\">Vérification normative des ancrages - Normes australiennes</a></li>\n <li><a data-item-id=\"6d103b45-4653-4458-a972-ffff3f4d52b0\" href=\"\">Vérification normative des ancrages - Normes canadiennes</a></li>\n</ul>\n<p>Toutes les vérifications normatives des ancrages ne sont pas effectuées dans l'application IDEA StatiCa Connection en raison des <a data-item-id=\"26962c6a-7395-4994-b91c-2f02923d157f\" href=\"\">limitations</a> liées à la configuration des ancrages. </p>\n<h3>Vérification normative des blocs en béton</h3>\n<p>Des informations complémentaires sur la vérification normative des blocs en béton sont disponibles ci-dessous :</p>\n<ul>\n <li><a data-item-id=\"28992afa-3044-47f1-be8d-ad2a00d75f7a\" href=\"\">Vérification normative des blocs en béton - Eurocode</a></li>\n <li><a data-item-id=\"6a38bc4c-6bc7-4524-8c9a-0be6f5b4c3b5\" href=\"\">Vérification normative des blocs en béton - AISC</a></li>\n <li><a data-item-id=\"ff093af7-42c8-41cf-a383-c932957da52f\" href=\"\">Vérification normative des blocs en béton - Normes australiennes</a></li>\n <li><a data-item-id=\"2da79a62-639a-456d-9cbd-d705047df475\" href=\"\">Vérification normative des blocs en béton - Normes canadiennes</a></li>\n</ul>\n<h4>Vérification normative - béton fissuré ou béton non fissuré</h4>\n<p>Dans la <strong>Configuration du code</strong>, vous pouvez basculer le paramètre du béton sur <strong>non fissuré</strong>, ce qui augmente la capacité pour les vérifications normatives des ancrages. Pour les normes EN, cela affecte la résistance à l'éclatement du béton en tant que paramètre k<sub>5</sub> et la résistance au cône de béton en tant que paramètre k<sub>1</sub>. Pour les normes AISC, cela influence la résistance à l'arrachement du béton et le paramètre Ψ<sub>c,N</sub>. Par défaut, le béton est défini comme fissuré, mais peut être modifié en non fissuré dans les paramètres du projet.</p>\n<figure data-asset-id=\"ee38e2ef-0ad9-4321-ac69-aeb8edf61667\" data-image-id=\"ee38e2ef-0ad9-4321-ac69-aeb8edf61667\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fbccdd09-6781-4bd0-b09d-cef79df68884/Cracked%20concrete.png\" data-asset-id=\"ee38e2ef-0ad9-4321-ac69-aeb8edf61667\" data-image-id=\"ee38e2ef-0ad9-4321-ac69-aeb8edf61667\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Désactiver la vérification de l'arrachement par cône de béton</h4>\n<p>Les cas particuliers d'ancrage de poutres ou de poteaux acier dans des blocs en béton élancés, tels que les ancrages proches des bords d'un voile en béton, présentent des difficultés principalement dans l'évaluation de l'arrachement par cône de béton. Dans ces cas, le cône de béton est insuffisant, nécessitant le recours à une approche alternative.</p>\n<figure data-asset-id=\"1d5deb73-261a-4793-abcc-7f86ce6cbce1\" data-image-id=\"1d5deb73-261a-4793-abcc-7f86ce6cbce1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8c890417-d4e9-414d-abab-8bdac15662e6/Anchoring%20of%20steel%20beam%20to%20thin%20concrete%20block.png\" data-asset-id=\"1d5deb73-261a-4793-abcc-7f86ce6cbce1\" data-image-id=\"1d5deb73-261a-4793-abcc-7f86ce6cbce1\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans IDEA StatiCa Connection, vous pouvez désactiver la vérification de la <strong>résistance à l'arrachement du béton</strong> dans la <strong>Configuration du code</strong> et choisir parmi les options suivantes :</p>\n<ul>\n <li><strong>Les deux</strong> - Les efforts de traction et de cisaillement sont tous deux pris en compte dans la vérification normative.</li>\n <li><strong>Traction</strong> - Seuls les efforts de traction sont pris en compte, les efforts de cisaillement étant supposés repris par le ferraillage.</li>\n <li><strong>Cisaillement</strong> - Seuls les efforts de cisaillement sont pris en compte, les efforts de traction étant supposés repris par le ferraillage.</li>\n <li><strong>Aucun</strong> - Tous les efforts sont supposés repris par le ferraillage.</li>\n</ul>\n<p>Pour toutes les options sauf <strong>Les deux</strong>, le rapport spécifie explicitement les efforts qui doivent être repris par le ferraillage du bloc en béton pour obtenir une conception satisfaisante.</p>\n<h4>Vérification du béton - méthode avancée</h4>\n<p>Selon le paramétrage précédent, les vérifications du bloc en béton peuvent être insatisfaisantes sans ferraillage. Dans ce cas, vous avez la possibilité d'<a data-item-id=\"1190e6ba-03b2-47f6-a6a6-b210b8f84b24\" href=\"\">exporter l'ensemble de l'ancrage</a> vers l'<a data-item-id=\"28aef793-fefb-4b04-aca5-0c334a7585f7\" href=\"\"><strong>application Detail</strong></a> pour une analyse approfondie et des ajustements de conception. Le module <strong>3D</strong> permet une analyse précise à la fois de l'armature complémentaire et du bloc en béton. </p>\n<figure data-asset-id=\"71ccb9c4-bacd-46c7-a6df-5277005d40e4\" data-image-id=\"71ccb9c4-bacd-46c7-a6df-5277005d40e4\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fa57007d-3aef-4922-b133-a596dddab959/release%20note%20intro%20slide%20import.png\" data-asset-id=\"71ccb9c4-bacd-46c7-a6df-5277005d40e4\" data-image-id=\"71ccb9c4-bacd-46c7-a6df-5277005d40e4\" alt=\"\"></figure>\n<p>Des informations plus générales sur Detail en tant que solution pour l'ancrage sont disponibles dans l'article <a data-item-id=\"b871eedc-885b-4f1b-993d-578acfe45641\" href=\"\">3D Detail out of Beta</a>.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"e81e7757_706e_01b2_5d34_87f8ccb5baa1\"></object>"
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"value": "<p>Le béton sous la platine de base est simulé par un sol de Winkler avec une rigidité uniforme, qui fournit les contraintes de contact. La contrainte moyenne sur la surface efficace déterminée par EN 1993-1-8 est utilisée pour la vérification en compression.</p>\n<p>La résistance du béton en compression triaxiale est déterminée selon EN 1993-1-8 en calculant la résistance de calcul au refoulement du béton dans l'assemblage, <em>f</em><sub>jd</sub>, sous la surface efficace, <em>A</em><sub>eff</sub>, de la platine de base. La résistance de calcul au refoulement de l'assemblage, <em>f</em><sub>jd</sub>, est évaluée conformément à l'article 6.2.5 de l'EN 1993-1-8 et à l'article 6.7 de l'EN 1992-1-1. La qualité et l'épaisseur du mortier de scellement sont introduites par le coefficient d'assemblage, <em>β</em><sub>jd</sub>. Pour une qualité de mortier égale ou supérieure à celle du bloc en béton, <em>β</em><sub>jd</sub> = 1,0 est attendu ; l'EN 1993-1-8 recommande la valeur <em>β</em><sub>jd</sub> = 0,67. La surface efficace, <em>A</em><sub>eff,cm</sub>, sous la platine de base est estimée avoir la forme de la section transversale du poteau augmentée d'une largeur d'appui supplémentaire, <em>c</em>.</p>\n<p>\\[ c = t \\sqrt{\\frac{f_y}{3 f_{jd} \\gamma_{M0}}} \\]</p>\n<p>où <em>t</em> est l'épaisseur de la platine de base, <em>f</em><sub>y</sub> est la limite d'élasticité de la platine de base, et <em>γ</em><sub>M0</sub> est le coefficient partiel de sécurité pour l'acier.</p>\n<p>La surface efficace est calculée par itération jusqu'à ce que la différence entre les largeurs d'appui supplémentaires de l'itération courante et de l'itération précédente |<em>c</em><sub>i</sub> – <em>c</em><sub>i–1</sub> | soit inférieure à 1 mm. Pour la première itération, la surface de la platine de base est supposée être la surface d'appui, <em>A</em><sub>c0</sub>.</p>\n<p>La zone où le béton est en compression est tirée des résultats de l'analyse par éléments finis. Cette zone en compression, <em>A</em><sub>eff,FEM</sub>, permet de déterminer la position de l'axe neutre. L'utilisateur peut modifier cette zone en éditant « Surface efficace – influence de la taille du maillage » dans la configuration normative. La valeur par défaut est 0,1, pour laquelle les études de vérification ont été réalisées. Il n'est pas recommandé de diminuer cette valeur. Augmenter cette valeur rend l'évaluation de la résistance au refoulement du béton plus conservative. La valeur dans la configuration normative détermine la limite de la zone, <em>A</em><sub>eff,FEM</sub> ; par exemple, la valeur 0,1 ne prend en compte que les zones où la contrainte dans le béton est supérieure à 0,1 fois la contrainte maximale dans le béton, <em>σ</em><sub>c,max</sub>. L'intersection de la zone en compression, <em>A</em><sub>eff,FEM</sub>, et de la surface efficace, <em>A</em><sub>eff,cm</sub>, permet d'évaluer la résistance pour une base de poteau généralement chargée, de toute forme de section avec tout type de raidisseurs, et est désignée <em>A</em><sub>eff</sub>. La contrainte moyenne <em>σ</em> sur la surface efficace, <em>A</em><sub>eff</sub>, est déterminée comme l'effort de compression divisé par la surface efficace. La vérification de la composante est en contraintes <em>σ</em> ≤ <em>f</em><sub>jd</sub>.</p>\n<p>Résistance du béton à la compression concentrée :</p>\n<p>\\[ f_{jd}= \\beta_j k_j \\frac{f_{ck}}{\\gamma_c} \\]</p>\n<p>Facteur de concentration prenant en compte l'augmentation de la résistance à la compression du béton due à l'état de contrainte triaxial :</p>\n<p>\\[ k_j=\\sqrt{\\frac{A_{c1}}{A_{eff}}} \\le 3.0 \\]</p>\n<p>où <em>A</em><sub>c1</sub> est la surface d'appui déterminée selon EN 1992-1-1 – Art. 6.7. La surface doit être concentrique et géométriquement similaire à la surface d'appui <em>A</em><sub>eff</sub>.</p>\n<p>Contrainte moyenne sous la platine de base :</p>\n<p>\\[ \\sigma = \\frac{N}{A_{eff}} \\]</p>\n<p>Taux de travail en compression [%] :</p>\n<p>\\[ Ut = \\frac{\\sigma}{f_{jd}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>f</em><sub>ck</sub> – résistance caractéristique à la compression du béton</li>\n <li><em>β</em><sub>j</sub> = 0,67 – facteur de qualité du mortier de scellement, modifiable dans la configuration normative</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient de sécurité pour le béton</li>\n <li><em>A</em><sub>eff</sub> – surface efficace sur laquelle l'effort normal <em>N</em> du poteau est distribué</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bc19f6f0-49ee-49b5-8b17-6d457c8a1973/concrete_check.png\" data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" alt=\"\"></figure>\n<p>La surface efficace, <em>A</em><sub>eff,cm</sub>, calculée selon l'EC pour la compression pure, est représentée en pointillés. La représentation graphique illustre la méthode de vérification. La surface efficace calculée, <em>A</em><sub>eff,fem</sub>, est représentée en vert. La surface efficace finale, <em>A</em><sub>eff</sub>, pour la vérification des contraintes de contact est mise en évidence par des hachures.</p>\n<figure data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d1dfa07b-af9b-4cbb-b905-71f99a5191c5/stress_in_concrete.png\" data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans de rares cas, notamment pour une base de poteau soumise uniquement à un effort de traction (la compression dans le béton est causée par des efforts de levier) ou à un effort de traction combiné à un moment fléchissant, l'intersection des surfaces <em>A</em><sub>eff,cm</sub> et <em>A</em><sub>eff,fem</sub> est extrêmement faible ou nulle. Dans ces cas, les efforts de compression sont généralement très faibles, la vérification sort du domaine d'application de l'Eurocode, et le béton en compression n'est pas vérifié.</p>\n<h4>Sensibilité au maillage</h4>\n<p>Cette procédure d'évaluation de la résistance du béton en compression est indépendante du maillage de la platine de base, comme le montrent les figures ci-dessous. Elle est illustrée par l'exemple de l'évaluation du béton en compression selon l'EC. Deux cas ont été étudiés : chargement par compression pure de 1200 kN et chargement par une combinaison d'un effort de compression de 1200 kN et d'un moment fléchissant de 90 kN·m.</p>\n<figure data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/38a09e02-a691-4fe5-99eb-1cc15a9cc073/mesh_sensitivity_concrete.png\" data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" alt=\"\"></figure>\n<p>Influence du nombre d'éléments sur la prédiction de la résistance du béton en compression dans le cas de la compression pure</p>\n<figure data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/46779b83-660f-4f35-911d-eb614c7659af/mesh_sensitivity_bending.png\" data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" alt=\"\"></figure>\n<p>Influence du nombre d'éléments sur la prédiction de la résistance du béton en compression dans le cas de la compression et du moment fléchissant</p>\n<h3>Cisaillement dans le bloc en béton</h3>\n<p>Le cisaillement dans le bloc en béton peut être repris par l'un des trois moyens suivants :</p>\n<ol>\n <li>Frottement<br>\\( Ut = \\frac{V}{V_{Rd}} \\)<br><em>V</em><sub>rd</sub> = <em>N</em> <em>C</em><sub>f</sub><br></li>\n <li>Bêche<br>\\( Ut = \\max \\left ( \\frac{V_y}{V_{Rd,y}}, \\, \\frac{V_z}{V_{Rd,z}}, \\, \\frac{V}{V_{c,Rd}} \\right ) \\) \\(V_{Rd,y} = \\frac{A_{Vy} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\\( V_{Rd,z} = \\frac{A_{Vz} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\\( V_{c,Rd} = A \\sigma_{Rd,max} \\)<br>La bêche et les soudures sont également vérifiées par éléments finis.<br></li>\n <li>Ancrages<br>La vérification est effectuée selon ETAG 001 – Annexe C</li>\n</ol>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>y</sub></em>, <em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>z</sub></em> – aires de cisaillement de la section transversale de la bêche dans la direction des axes <em>y</em> et <em>z</em></li>\n <li><em>f</em><sub>y</sub> – limite d'élasticité</li>\n <li><em>γ</em><sub>M0</sub> – coefficient de sécurité</li>\n <li><em>V</em><em><sub>y</sub></em> – composante de l'effort tranchant dans le plan de la platine de base en direction y</li>\n <li><em>V</em><em><sub>z</sub></em> – composante de l'effort tranchant dans le plan de la platine de base en direction z</li>\n <li><em>V</em> – effort tranchant (somme vectorielle des deux composantes de l'effort tranchant)</li>\n <li><em>N</em> – effort perpendiculaire à la platine de base</li>\n <li><em>C</em><sub>f</sub> – coefficient de frottement entre l'acier et le béton/mortier de scellement ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li><em>A</em> = <em>l b</em> – surface projetée de la bêche, à l'exclusion de la partie au-dessus de la surface du béton</li>\n <li><em>l</em> – longueur de la bêche, à l'exclusion de la partie au-dessus de la surface du béton</li>\n <li><em>b</em> – largeur projetée de la bêche dans la direction de l'effort tranchant</li>\n <li><em>σ</em><sub>Rd,max</sub> = <em>k</em><sub>1</sub> <em>v'</em> <em>f</em><sub>cd</sub> – contrainte maximale pouvant être appliquée aux bords du nœud</li>\n <li><em>k</em><sub>1</sub> = 1 – facteur (EN 1992-1-1 – Équation (6.60))</li>\n <li><em>v'</em> = 1 – <em>f</em><sub>ck</sub> / 250 – facteur (EN 1992-1-1 – Équation (6.57N))</li>\n <li>\\( f_{cd} = \\alpha_{cc} \\frac{f_{ck}} {\\gamma_c} \\) – résistance de calcul à la compression du béton</li>\n <li><em>α</em><sub>cc</sub> – coefficient pour les effets à long terme sur la résistance à la compression du béton</li>\n <li><em>f</em><sub>ck</sub> – résistance caractéristique à la compression du béton</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient de sécurité pour le béton</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ea8ecf81-5d19-4da7-8db6-a77e20996d21/shear_check.png\" data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" alt=\"\"></figure>\n<h3><br></h3>"
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Si la vérification de l'éclatement du cône de béton n'est pas activée, il est supposé que le ferraillage dédié est conçu pour résister à l'effort. La valeur de l'effort est fournie dans les formules. L'utilisateur peut utiliser le <a data-item-id=\"6cf17fd3-ff99-4944-b54e-60c43606fd60\" href=\"\">lien vers l'application Detail</a> pour effectuer les vérifications du béton armé.</p>\n<p>De plus, le béton peut être défini comme fissuré ou non fissuré. Le béton non fissuré doit être en compression permanente empêchant les fissures de retrait. Les résistances du béton non fissuré sont plus élevées. </p>\n<p>Pour information :</p>\n<p><em>L'Eurocode dans sa forme actuelle ne fournit pas de réponse claire et sans ambiguïté quant au moment où les ancrages coulés en place doivent être dimensionnés selon EN 1993-1-8 ou EN 1992-4. Une directive utile est le mode de rupture déterminant. Si le mode de rupture dominant est la rupture en traction de l'ancrage acier, EN 1993-1-8 doit être appliqué. Cela concerne généralement les ancrages avec une longueur d'ancrage suffisante, tels que les boulons d'ancrage. À l'inverse, lorsque d'autres modes de rupture sont déterminants (par exemple, les ruptures liées au béton), EN 1992-4 doit être utilisé. Cela s'applique principalement aux éléments de fixation.</em></p>\n<p><em>Dans IDEA StatiCa :</em></p>\n<ul>\n <li><em>Les ancrages coulés en place avec rondelles et les ancrages en crochet sont dimensionnés selon EN 1993-1-8.</em></li>\n <li><em>Les autres types d'ancrages sont dimensionnés selon EN 1992-4 / EN 1992-1-1.</em></li>\n</ul>\n<p><em>Certains pays traitent cette ambiguïté par des dispositions nationales (par exemple, les Pays-Bas), conformément à l'approche adoptée dans IDEA StatiCa. La raison est la différence de dates de publication des normes :<br>EN 1993-1-8 (2005) vs. EN 1992-4 (2018).</em></p>\n<p><em>La nouvelle génération d'Eurocodes adopte une approche plus claire et mieux expliquée sur cette question.</em></p>\n<h4>Résistance de l'acier en traction (EN 1993-1-8, Tableau 3.4)</h4>\n<p><strong>Les ancrages avec rondelle ou crochet</strong> sont vérifiés conformément au code de dimensionnement de l'acier.</p>\n<p>\\[ F_{t,Rd} = \\frac{c \\cdot k_2 \\cdot f_{ub} \\cdot A_s}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>c </em>– réduction de la résistance en traction des boulons à filet coupé selon EN 1993-1-8 – Art. 3.6.1. (3) modifiable dans les paramètres du projet</li>\n <li><em>k</em><sub>2</sub> = 0,9 – facteur pour les ancrages non fraisés </li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance ultime en traction du boulon d'ancrage </li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante en traction du boulon d'ancrage</li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}=1.25\\) – coefficient partiel de sécurité pour les boulons (EN 1993-1-8, Tableau 2.1) modifiable dans les paramètres du projet</li>\n</ul>\n<h4>Résistance de l'acier en traction (EN 1992-4, Art. 7.2.1.3)</h4>\n<p><strong>Les éléments de fixation ancrages post-installés et les goujons à tête</strong> sont vérifiés conformément au code de dimensionnement du béton EN 1992-4</p>\n<p>\\[ N_{Rd,s} = \\frac{N_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>N</em><sub>Rk,s</sub> = <em>c </em>∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – résistance caractéristique d'un élément de fixation en cas de rupture de l'acier</li>\n <li><em>c </em>– réduction de la résistance en traction des boulons à filet coupé selon EN 1993-1-8 – Art. 3.6.1. (3) modifiable dans la configuration du code</li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante en traction du boulon d'ancrage</li>\n <li><em>f</em><sub>uk</sub> – résistance ultime caractéristique en traction du boulon d'ancrage </li>\n <li>\\(\\gamma_{Ms}=1.2 \\cdot \\frac{f_{uk}}{f_{yk}} \\ge 1.4\\) – coefficient partiel de sécurité pour la rupture de l'acier en traction (EN 1992-4, Tableau 4.1)</li>\n <li><em>f</em><sub>yk</sub> – limite d'élasticité caractéristique du boulon d'ancrage</li>\n</ul>\n<h4>Résistance de l'acier en traction (EN 1992-1-1, Art. 3.3.6)</h4>\n<p><strong>Le ferraillage </strong>soudé à la platine de base est hors du domaine d'application de EN 1992-4, et les règles données dans EN 1992-1-1 s'appliquent. Ce code ne fournit pas de formule particulière, mais plutôt un diagramme contrainte-déformation et une aire de section transversale à utiliser dans les calculs de dimensionnement à l'Art. 3.3.6. En raison de l'utilisation d'une soudure, qui introduit des incertitudes supplémentaires, un coefficient partiel de sécurité plus conservateur, \\(\\gamma_{M2}\\), est utilisé.</p>\n<p>\\[F_{t,Rd} = A_s \\cdot f_{ud} \\]</p>\n<p>où : </p>\n<ul>\n <li>\\(A_s\\) – aire de la section résistante en traction</li>\n <li>\\(f_{ud}=\\frac{k \\cdot f_{yk}}{\\gamma_{M2}}\\) – valeur de calcul de la résistance en traction du ferraillage</li>\n <li>\\(k\\) – facteur de ductilité</li>\n <li>\\(f_{yk}\\) – limite d'élasticité caractéristique du ferraillage</li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient partiel de sécurité pour les boulons, les soudures ou la rupture en traction, modifiable dans les paramètres du projet</li>\n</ul>\n<h4>Résistance à la rupture du cône de béton d'un ancrage ou d'un groupe d'ancrages (EN 1992-4, Art. 7.2.1.4) :</h4>\n<p>\\[ N_{Rd,c} = \\frac{N_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(N_{Rk,c}=N_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \\cdot \\psi_{s,N} \\cdot \\psi_{re,N} \\cdot \\psi_{ec,N} \\cdot \\psi_{M,N}\\) – résistance caractéristique d'un élément de fixation, d'un groupe d'éléments de fixation et des éléments de fixation tendus d'un groupe d'éléments de fixation en cas de rupture du cône de béton</li>\n <li>\\(N_{Rk,c}^0 = k_1 \\sqrt{f_{ck}} h_{ef}^{1.5}\\) – résistance caractéristique d'un élément de fixation unique placé dans le béton et non influencé par les éléments de fixation adjacents ou les bords de l'élément en béton</li>\n <li><em>k</em><sub>1</sub> – facteur tenant compte de l'état du béton et du type d'ancrage ; pour les ancrages à tête coulés en place (avec rondelles) <em>k</em><sub>1</sub> = 8,9 pour le béton fissuré et <em>k</em><sub>1</sub> = 12,7 pour le béton non fissuré ; pour les éléments de fixation ancrages post-installés (ancrages droits) <em>k</em><sub>1</sub> = 7,7 pour le béton fissuré et <em>k</em><sub>1</sub> = 11,0 pour le béton non fissuré</li>\n <li><em>f</em><sub>ck </sub>– résistance caractéristique à la compression sur cylindre du béton</li>\n <li><em>h</em><sub>ef </sub>– profondeur d'encastrement de l'ancrage dans le béton ; pour trois bords proches ou plus, EN 1992-4, Art. 7.2.1.4 (8) s'applique et \\(h'_{ef} = \\max \\left \\{ \\frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \\cdot h_{ef}, \\, \\frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \\cdot h_{ef} \\right \\}\\) effectif est utilisé à la place dans les formules pour <em>N</em><sub>Rk,c</sub><sup>0</sup>, <em>c</em><sub>cr,N</sub>, <em>s</em><sub>cr,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup>, <em>ψ</em><sub>s,N</sub>, et <em>ψ</em><sub>ec,N</sub></li>\n <li><em>A</em><sub>c,N</sub> – aire projetée réelle, limitée par le chevauchement des cônes de béton des éléments de fixation adjacents ainsi que par les bords de l'élément en béton</li>\n <li><em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup> = <em>s</em><sub>cr,N</sub><sup>2</sup> – aire projetée de référence, c'est-à-dire l'aire de béton d'un ancrage individuel avec un grand espacement et une grande distance au bord à la surface du béton </li>\n <li>\\(\\psi_{s,N}=0.7+0.3 \\cdot \\frac{c}{c_{cr,N}} \\le 1\\) – facteur tenant compte de la perturbation de la distribution des contraintes dans le béton due à la proximité d'un bord de l'élément en béton</li>\n <li><em>c</em> – distance au bord la plus petite</li>\n <li><em>c</em><sub>cr,N</sub> = 1,5 ∙ <em>h</em><sub>ef</sub> – distance au bord caractéristique pour assurer la transmission de la résistance caractéristique d'un ancrage en cas d'éclatement du béton sous chargement en traction</li>\n <li>\\(\\psi_{re,N}=0.5+\\frac{h_{ef}}{200} \\le 1\\) – facteur d'écaillage de la surface</li>\n <li>\\(\\psi_{ec,N}=\\frac{1}{1+2 \\cdot (e_N / s_{cr,N})} \\le 1\\) – facteur tenant compte de l'effet de groupe lorsque des efforts de traction différents agissent sur les éléments de fixation individuels d'un groupe ; <em>ψ</em><sub>ec,N</sub> est déterminé séparément pour chaque direction et le produit des deux facteurs est utilisé</li>\n <li><em>e</em><sub>N</sub> – excentricité de la résultante des efforts de traction des éléments de fixation tendus par rapport au centre de gravité des éléments de fixation tendus</li>\n <li><em>s</em><sub>cr,N</sub> = 2 ∙ <em>c</em><sub>cr,N</sub> – espacement caractéristique des ancrages pour assurer la résistance caractéristique des ancrages en cas de rupture du cône de béton sous charge de traction</li>\n <li>\\(\\psi_{M,N} = 2- \\frac{z}{1.5 \\cdot h_{ef}} \\ge 1\\) – facteur tenant compte de l'effet d'un effort de compression entre la platine de fixation et le béton dans les cas de moments fléchissants avec ou sans effort normal ; ce paramètre est égal à 1 si <em>c</em> < 1,5 <em>h</em><sub>ef</sub> ou si le rapport de l'effort de compression (y compris la compression due à la flexion) à la somme des efforts de traction dans les ancrages est inférieur à 0,8 ou si <em>z</em> / <em>h</em><sub>ef</sub> ≥ 1,5 </li>\n <li><em>z</em> – bras de levier interne d'un ancrage</li>\n <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst </sub>– coefficient partiel de sécurité (EN 1992-4, Tableau 4.1)</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité pour le béton (modifiable dans la configuration du code)</li>\n <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – coefficient partiel de sécurité tenant compte de la sécurité de mise en œuvre d'un système d'ancrage (modifiable dans la configuration du code)</li>\n</ul>\n<p>L'aire du cône d'éclatement du béton pour un groupe d'ancrages chargés en traction créant un cône de béton commun, <em>A</em><sub>c,N</sub>, est représentée par la ligne pointillée rouge.</p>\n<figure data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/98effa12-7603-4f61-96c1-3589a051ad77/AcN.png\" data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Résistance à l'arrachement (EN 1992-4, Art. 7.2.1.5)</h4>\n<p>La résistance à l'arrachement est vérifiée pour les <strong>ancrages coulés en place avec rondelles et goujons à tête</strong> conformément à EN 1992-4, Art. 7.2.1.5 :</p>\n<p>\\[ N_{Rd,p}=\\frac{N_{Rk,p}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>N</em><sub>Rk,p</sub> = <em>k</em><sub>2</sub> ∙ <em>A</em><sub>h</sub> ∙ <em>f</em><sub>ck</sub> – résistance caractéristique en cas de rupture par arrachement</li>\n <li><em>k</em><sub>2</sub> – coefficient dépendant de l'état du béton, <em>k</em><sub>2</sub> = 7,5 pour le béton fissuré, <em>k</em><sub>2</sub> = 10,5 pour le béton non fissuré</li>\n <li><em>A</em><sub>h</sub> – aire d'appui de la tête de l'ancrage ; pour une rondelle circulaire \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), pour une rondelle rectangulaire \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n <li><em>d</em><sub>h</sub> ≤ 6 <em>t</em><sub>h</sub> + <em>d</em> – diamètre de la tête de l'élément de fixation</li>\n <li><em>t</em><sub>h</sub> – épaisseur de la tête de l'élément de fixation à tête</li>\n <li><em>d</em> – diamètre de la tige de l'élément de fixation</li>\n <li><em>f</em><sub>ck</sub> – résistance caractéristique à la compression sur cylindre du béton</li>\n <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst</sub> – coefficient partiel de sécurité (EN 1992-4, Tableau 4.1)</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité pour le béton (modifiable dans la configuration du code)</li>\n <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – coefficient partiel de sécurité tenant compte de la sécurité de mise en œuvre d'un système d'ancrage (modifiable dans la configuration du code)</li>\n</ul>\n<h4>Résistance à l'arrachement (EN 1992-1-1, Art. 8.4.4)</h4>\n<p>La résistance à l'arrachement est vérifiée pour les <strong>ancrages coulés en place avec crochet</strong> conformément à EN 1992-1-1, Art. 8.4.4. Des tiges lisses sont supposées, nécessitant une longueur d'ancrage double par rapport au ferraillage nervuré (Tableau 3.26 de BS 8110-1).</p>\n<p>\\[N_{Rd,p}=A_a \\cdot f_{ya} \\cdot \\frac{l_b}{l_{bd}}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>a</sub> – aire de la section résistante en traction d'un ancrage</li>\n <li><em>f</em><sub>ya</sub> – limite d'élasticité de l'ancrage</li>\n <li><em>l</em><sub>b</sub> – longueur d'ancrage encastrée dans le béton</li>\n <li>\\(l_{bd} = \\alpha_1 \\cdot \\alpha_2 \\cdot \\alpha_3 \\cdot \\alpha_4 \\cdot \\alpha_5 \\cdot l_{b,rqd}\\) – longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(\\alpha_1\\) – facteur pour l'effet de la forme des barres en supposant un enrobage adéquat\n <ul>\n <li>\\(\\alpha_1 = 0.7\\) pour \\(c_d > 3 \\phi\\)</li>\n <li>\\(\\alpha_1 = 1.0\\) pour \\(c_d \\le 3 \\phi\\)</li>\n </ul>\n </li>\n <li>\\(c_d = \\min \\{a/2, c_1\\}\\) – enrobage adéquat</li>\n <li><em>a</em> – distance libre entre ancrages</li>\n <li><em>c</em><sub>1</sub> – distance libre au bord du bloc de béton</li>\n <li>\\(\\phi\\) – diamètre de l'ancrage</li>\n <li>\\(\\alpha_2 = 1.0 - 0.15 \\frac{c_d - \\phi}{\\phi}\\) – facteur pour l'effet de l'enrobage minimal du béton ; \\(0.7 \\le \\alpha_2 \\le 1.0\\)</li>\n <li>\\(\\alpha_3 = 1.0\\) – facteur pour l'effet du confinement par le ferraillage transversal</li>\n <li>\\(\\alpha_4 = 1.0 \\) – facteur pour l'influence d'une ou plusieurs barres transversales soudées le long de la longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(\\alpha_5=1.0\\) – facteur pour l'effet de la pression transversale au plan de fendage le long de la longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(l_{b,rqd} = \\frac{\\phi}{4} \\frac{f_{ya}}{f_{bd}}\\) – longueur d'ancrage requise</li>\n <li>\\(f_{bd} = \\frac{2.25 \\cdot \\eta_1 \\cdot \\eta_2 f_{ctd}}{2}\\) – valeur de calcul de la contrainte d'adhérence ultime (supposée égale à la moitié de celle du ferraillage nervuré)</li>\n <li>\\(\\eta_1=1.0\\) – coefficient lié à la qualité des conditions d'adhérence et à la position de la barre lors du bétonnage ; de bonnes conditions sont supposées, ce qui peut être dangereux dans le cas rare d'ancrages horizontaux placés en partie supérieure du béton</li>\n <li>\\(\\eta_2=\\min \\{1.0, \\frac{132-\\phi}{100}\\) – coefficient lié au diamètre de la barre</li>\n <li>\\(f_{ctd}=\\frac{\\alpha_{ct} \\cdot f_{ctk,0.05}}{\\gamma_c}\\) – valeur de calcul de la résistance en traction du béton</li>\n <li>\\(\\alpha_{ct}=1.0\\) – coefficient tenant compte des effets à long terme sur la résistance en traction et des effets défavorables</li>\n <li>\\(f_{ctk,0.05}\\) – résistance caractéristique en traction axiale du béton (fractile 5%)</li>\n <li>\\(\\gamma_c\\) – coefficient de sécurité pour le béton modifiable dans les paramètres du projet</li>\n</ul>\n<p>Plusieurs <strong>règles de disposition constructive</strong> sont ajoutées :</p>\n<ul>\n <li>La limite d'élasticité de l'ancrage ne doit pas dépasser 300 MPa (EN 1993-1-8 – 6.2.6.12 (5))</li>\n <li>La longueur d'ancrage minimale \\(l_{b,min}\\) doit être respectée (EN 1992-1-1 – Équation (8.6)) :</li>\n</ul>\n<p>\\[ l_b \\ge l_{b,min} = \\max \\{ 0.3 \\cdot l_{b,rqd}, 10\\cdot \\phi , 100 \\}\\]</p>\n<ul>\n <li>La longueur d'ancrage doit être suffisante pour que le mode de rupture par traction de l'acier soit déterminant afin de permettre un dimensionnement plastique </li>\n</ul>\n<h4>Résistance à l'arrachement (EN 1992-1-1, Art. 8.4.4)</h4>\n<p>La résistance à l'arrachement est vérifiée pour le <strong>ferraillage</strong> conformément à EN 1992-1-1, Art. 8.4.4.</p>\n<p>\\[N_{Rd,p}=A_a \\cdot f_{ya} \\cdot \\frac{l_b}{l_{bd}}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>a</sub> – aire de la section résistante en traction d'un ancrage</li>\n <li><em>f</em><sub>ya</sub> – limite d'élasticité de l'ancrage</li>\n <li><em>l</em><sub>b</sub> – longueur d'ancrage encastrée dans le béton</li>\n <li>\\(l_{bd} = \\alpha_1 \\cdot \\alpha_2 \\cdot \\alpha_3 \\cdot \\alpha_4 \\cdot \\alpha_5 \\cdot l_{b,rqd}\\) – longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(\\alpha_1\\) – facteur pour l'effet de la forme des barres en supposant un enrobage adéquat\n <ul>\n <li>\\(\\alpha_1 = 0.7\\) pour \\(c_d > 3 \\phi\\)</li>\n <li>\\(\\alpha_1 = 1.0\\) pour \\(c_d \\le 3 \\phi\\)</li>\n </ul>\n </li>\n <li>\\(c_d = \\min \\{a/2, c_1\\}\\) – enrobage adéquat</li>\n <li><em>a</em> – distance libre entre ancrages</li>\n <li><em>c</em><sub>1</sub> – distance libre au bord du bloc de béton</li>\n <li>\\(\\phi\\) – diamètre de l'ancrage</li>\n <li>\\(\\alpha_2 = 1.0 - 0.15 \\frac{c_d - \\phi}{\\phi}\\) – facteur pour l'effet de l'enrobage minimal du béton ; \\(0.7 \\le \\alpha_2 \\le 1.0\\)</li>\n <li>\\(\\alpha_3 = 1.0\\) – facteur pour l'effet du confinement par le ferraillage transversal</li>\n <li>\\(\\alpha_4 = 1.0 \\) – facteur pour l'influence d'une ou plusieurs barres transversales soudées le long de la longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(\\alpha_5=1.0\\) – facteur pour l'effet de la pression transversale au plan de fendage le long de la longueur d'ancrage de calcul</li>\n <li>\\(l_{b,rqd} = \\frac{\\phi}{4} \\frac{f_{ya}}{f_{bd}}\\) – longueur d'ancrage requise</li>\n <li>\\(f_{bd} = 2.25 \\cdot \\eta_1 \\cdot \\eta_2 f_{ctd}\\) – valeur de calcul de la contrainte d'adhérence ultime </li>\n <li>\\(\\eta_1=1.0\\) – coefficient lié à la qualité des conditions d'adhérence et à la position de la barre lors du bétonnage ; de bonnes conditions sont supposées, ce qui peut être dangereux dans le cas rare d'ancrages horizontaux placés en partie supérieure du béton</li>\n <li>\\(\\eta_2=\\min \\{1.0, \\frac{132-\\phi}{100}\\) – coefficient lié au diamètre de la barre</li>\n <li>\\(f_{ctd}=\\frac{\\alpha_{ct} \\cdot f_{ctk,0.05}}{\\gamma_c}\\) – valeur de calcul de la résistance en traction du béton</li>\n <li>\\(\\alpha_{ct}=1.0\\) – coefficient tenant compte des effets à long terme sur la résistance en traction et des effets défavorables</li>\n <li>\\(f_{ctk,0.05}\\) – résistance caractéristique en traction axiale du béton (fractile 5%)</li>\n <li>\\(\\gamma_c\\) – coefficient de sécurité pour le béton modifiable dans les paramètres du projet</li>\n</ul>\n<p>Plusieurs <strong>règles de disposition constructive</strong> sont ajoutées :</p>\n<ul>\n <li>La longueur d'ancrage minimale \\(l_{b,min}\\) doit être respectée (EN 1992-1-1 – Équation (8.6)) :</li>\n</ul>\n<p>\\[ l_b \\ge l_{b,min} = \\max \\{ 0.3 \\cdot l_{b,rqd}, 10\\cdot \\phi , 100 \\}\\]</p>\n<ul>\n <li>La longueur d'ancrage doit être suffisante pour que le mode de rupture par traction de l'acier soit déterminant afin de permettre un dimensionnement plastique </li>\n</ul>\n<p>La résistance à l'arrachement des <strong>autres types d'ancrages</strong> n'est pas vérifiée et doit être garantie par le fabricant.</p>\n<h4>Résistance à l'éclatement latéral du béton (EN 1992-4, Art. 7.2.1.8)</h4>\n<p>La rupture par éclatement latéral est vérifiée pour les <strong>ancrages coulés en place avec rondelle et goujons à tête</strong> avec une distance au bord <em>c</em> ≤ 0,5 <em>h</em><sub>ef</sub> conformément à EN 1992-4, Art. 7.2.1.8. Les ancrages sont traités comme un groupe si leur espacement près du bord est <em>s</em> ≤ 4 <em>c</em><sub>1</sub>. Les ancrages à contre-dépouille peuvent être vérifiés de la même manière, mais la valeur de <em>A</em><sub>h</sub> est inconnue dans le logiciel. La rupture par éclatement latéral des ancrages à contre-dépouille peut être déterminée en sélectionnant une rondelle avec la dimension correspondante.</p>\n<p>\\[N_{Rd,cb} = \\frac{N_{Rk,cb}}{\\gamma_{Mc}}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(N_{Rk,cb} = N_{Rk,cb}^0 \\cdot \\frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \\cdot \\psi_{s,Nb} \\cdot \\psi_{g,Nb} \\cdot \\psi_{ec,Nb}\\) – résistance caractéristique en cas de rupture par éclatement latéral du béton</li>\n <li>\\(N_{Rk,cb}^0 = k_5 \\cdot c_1 \\cdot \\sqrt{A_h} \\cdot \\sqrt{f_{ck}}\\) – résistance caractéristique d'un élément de fixation unique, non influencé par les éléments de fixation adjacents ou les bords supplémentaires</li>\n <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub> – aire projetée réelle, limitée par le chevauchement des corps d'éclatement du béton des éléments de fixation adjacents ainsi que par la proximité des bords de l'élément en béton ou l'épaisseur de l'élément</li>\n <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub><sup>0</sup> = (4 <em>c</em><sub>1</sub>)<sup>2</sup> – aire projetée de référence d'un élément de fixation unique avec une distance au bord égale à <em>c</em><sub>1</sub></li>\n <li>\\(\\psi_{s,Nb} = 0.7+0.3 \\frac{c_2}{2 c_1} \\le 1\\) – facteur tenant compte de la perturbation de la distribution des contraintes dans le béton due à la proximité d'un angle de l'élément en béton</li>\n <li>\\( \\psi_{g,Nb} = \\sqrt{n} + (1-\\sqrt{n}) \\frac{s_2}{4c_1} \\ge 1 \\) – facteur tenant compte de l'effet de groupe</li>\n <li>\\(\\psi_{ec,Nb} = \\frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \\le 1\\) – facteur tenant compte de l'effet de groupe lorsque des charges différentes agissent sur les éléments de fixation individuels d'un groupe</li>\n <li><em>k</em><sub>5</sub> – paramètre lié à l'état du béton ; pour le béton fissuré <em>k</em><sub>5</sub> = 8,7, pour le béton non fissuré <em>k</em><sub>5</sub> = 12,2</li>\n <li><em>c</em><sub>1</sub> – distance au bord de l'élément de fixation dans la direction 1 vers le bord le plus proche</li>\n <li><em>c</em><sub>2</sub> – distance au bord de l'élément de fixation perpendiculaire à la direction 1, qui est la plus petite distance au bord dans un élément étroit avec plusieurs distances aux bords</li>\n <li><em>A</em><sub>h</sub> – aire de la tête portante de l'élément de fixation ; pour une rondelle circulaire \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), pour une rondelle rectangulaire \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n <li><em>d</em> – diamètre nominal de l'ancrage</li>\n <li><em>d</em><sub>h</sub> – diamètre de la rondelle circulaire</li>\n <li><em>a</em><sub>wp</sub> – dimension du côté de la rondelle carrée</li>\n <li><em>f</em><sub>ck</sub> – résistance caractéristique à la compression sur cylindre du béton</li>\n <li><em>n</em> – nombre d'éléments de fixation dans une rangée parallèle au bord de l'élément en béton</li>\n <li><em>s</em><sub>2</sub> – espacement des éléments de fixation dans un groupe perpendiculairement à la direction 1</li>\n <li><em>s</em><sub>cr,Nb</sub> = 4 <em>c</em><sub>1</sub> – espacement requis pour qu'un élément de fixation développe sa résistance caractéristique en traction contre la rupture par éclatement latéral</li>\n</ul>\n<h4>Résistance au cisaillement de l'acier de l'ancrage (EN 1993-1-8 – Art. 6.2.2)</h4>\n<p>La résistance au cisaillement de l'acier de l'ancrage des <strong>ancrages coulés en place avec rondelle et ancrages en crochet</strong> est déterminée conformément à EN 1993-1-8 – 6.2.2 (7), que ce soit pour un appui direct ou un joint de mortier. L'ajout du frottement est problématique en pratique et n'est pas pris en compte. La base du calcul selon l'Eurocode est le modèle du Stevin Laboratory présenté dans <a href=\"https://heronjournal.nl/53-12/5.pdf\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">cet article</a>. Les trous doivent être standard, non surdimensionnés, et la résistance et l'épaisseur du coulis doivent être conformes à l'Art. 6.2.5 (7).</p>\n<p>\\[F_{vb,Rd} = \\min \\{F_{1vb,Rd}, F_{2vb,Rd} \\} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(F_{1vb,Rd} = \\frac{\\alpha_v \\cdot f_{ub} \\cdot A}{\\gamma_{M2}}\\) – résistance au cisaillement de l'ancrage selon le Tableau 3.4\n <ul>\n <li><em>α</em><sub>v</sub> = 0,6 pour les classes 4.6, 5.6, 8.8 et 0,5 pour les classes 4.8, 5.8, 6.8, 10.9</li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance ultime en traction du boulon</li>\n <li><em>A </em>– aire de la section résistante en traction du boulon\n <ul>\n <li><em>A = A </em>si le plan de cisaillement est hors des filets ; <em>A </em>est l'aire de la section brute de l'ancrage</li>\n <li><em>A = A</em><sub>s</sub> si le plan de cisaillement intercepte les filets ; <em>A</em><sub>s</sub> est l'aire de la section résistante en traction du boulon</li>\n </ul>\n </li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient de sécurité (EN 1993-1-8 – Tableau 2.1 ; modifiable dans les paramètres du projet)</li>\n </ul>\n </li>\n <li>\\(F_{2vb,Rd} = \\frac{\\alpha_b \\cdot f_{ub} \\cdot A_s}{\\gamma_{M2}}\\) – résistance au cisaillement de l'ancrage selon l'Équation (6.2)\n <ul>\n <li>\\(\\alpha_b = 0.44 - 0.0003 f_{yb}\\) – coefficient dépendant de la limite d'élasticité du boulon d'ancrage</li>\n <li><em>f</em><sub>yb</sub> – limite d'élasticité de l'ancrage ; 235 MPa \\(\\le f_{yb} \\le\\) 640 MPa</li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance en traction de l'ancrage</li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante en traction</li>\n </ul>\n </li>\n</ul>\n<p>Notons que \\(F_{2vb,Rd}\\) est toujours déterminant et que la résistance au cisaillement résultante dans le cas d'un appui sur joint de mortier est généralement nettement supérieure à la résistance déterminée conformément à EN 1992-4 – Art. 7.2.2.3. Cela s'explique par le fait que EN 1993-1-8 autorise de grandes déformations et des effets du second ordre (efforts de traction dans les ancrages).</p>\n<h4>Résistance au cisaillement de l'acier de l'ancrage (EN 1992-4 – Art. 7.2.2.3)</h4>\n<p>La résistance au cisaillement de l'acier de l'ancrage des <strong>éléments de fixation ancrages post-installés et des goujons à tête coulés en place</strong> est vérifiée conformément à EN 1992-4 – Art. 7.2.2.3. Le frottement n'est pas pris en compte. Le cisaillement avec et sans bras de levier est reconnu en fonction des paramètres d'opération de fabrication de la platine de base. </p>\n<p>\\[V_{Rd,s} = \\frac{V_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}}\\]</p>\n<p>Pour un appui direct, le <strong>cisaillement sans bras de levier</strong> est supposé (EN 1992-4 – Art. 7.2.2.3.1) :</p>\n<p><em>V</em><sub>Rk,s</sub> = <em>k</em><sub>6</sub> ∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – résistance caractéristique d'un élément de fixation unique en cas de rupture de l'acier ; pour les éléments de fixation avec un rapport <em>h</em><sub>ef</sub> / <em>d</em><sub>nom</sub> < 5 et une classe de résistance à la compression du béton < C20/25, la résistance caractéristique <em>V</em><sub>Rk,s</sub> doit être multipliée par un facteur de 0,8.</p>\n<p>Pour un appui sur joint de mortier, le <strong>cisaillement avec bras de levier</strong> est supposé (EN 1992-4 – Art. 7.2.2.3.2) :</p>\n<p>\\[V_{Rk,s}= \\frac{\\alpha_M \\cdot M_{Rk,s}}{l_a}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>k</em><sub>6</sub> = 0,6 pour les ancrages avec f<sub>uk</sub> ≤ 500 MPa ; <em>k</em><sub>6</sub> = 0,5 sinon</li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de cisaillement de l'ancrage ; si le plan de cisaillement dans un filet est sélectionné, l'aire réduite par les filets est utilisée ; sinon, l'aire totale de la tige est utilisée</li>\n <li><em>f</em><sub>uk</sub> – résistance ultime du boulon d'ancrage</li>\n <li><em>α</em><sub>M</sub> = 2 – un encastrement complet est supposé (EN 1992-4 – Art. 6.2.2.3)</li>\n <li>\\( M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \\left ( 1 - \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right ) \\) – résistance caractéristique à la flexion de l'ancrage réduite par l'effort de traction dans l'ancrage</li>\n <li><em>M</em><sub>Rk,s</sub><sup>0</sup> = 1,2 <em>W</em><sub>el</sub> <em>f</em><sub>ub </sub>– résistance caractéristique à la flexion de l'ancrage (ETAG 001, Annexe C – Équation (5.5b))</li>\n <li>\\( W_{el} = \\frac{\\pi d^3}{32}\\) – module de résistance élastique de l'ancrage</li>\n <li><em>d</em> – diamètre du boulon d'ancrage ; si le plan de cisaillement dans un filet est sélectionné, le diamètre réduit par les filets est utilisé ; sinon, le diamètre nominal, <em>d</em><sub>nom</sub>, est utilisé</li>\n <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – effort de traction dans l'ancrage</li>\n <li><em>N</em><sub>Rd,s</sub> – résistance en traction de l'ancrage</li>\n <li><em>l</em><sub>a</sub> = 0,5 <em>d</em><sub>nom</sub> + <em>t</em><sub>mortier</sub> + 0,5 <em>t</em><sub>bp</sub> – bras de levier</li>\n <li><em>t</em><sub>mortier</sub> – épaisseur du mortier (coulis)</li>\n <li><em>t</em><sub>bp</sub> – épaisseur de la platine de base</li>\n <li><em>γ</em><sub>Ms</sub> = 1,0 ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> / <em>f</em><sub>yk</sub> ≥ 1,25 pour <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 800 MPa et <em>f</em><sub>yk</sub> / <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 0,8 ; <em>γ</em><sub>Ms </sub>= 1,5 sinon – coefficient partiel de sécurité pour la rupture de l'acier (EN 1992-4 – Tableau 4.1)</li>\n</ul>\n<h4>Résistance au cisaillement de l'acier de l'ancrage (EN 1992-1-1 – Art. 3.3.6)</h4>\n<p><strong>Le ferraillage </strong>soudé à la platine de base est hors du domaine d'application de EN 1992-4, et les règles données dans EN 1992-1-1 s'appliquent. Ce code ne fournit pas de formule particulière, mais plutôt un diagramme contrainte-déformation et une aire de section transversale à utiliser dans les calculs de dimensionnement à l'Art. 3.3.6. En raison de l'utilisation d'une soudure, qui introduit des incertitudes supplémentaires, un coefficient partiel de sécurité plus conservateur, \\(\\gamma_{M2}\\), est utilisé.</p>\n<p>\\[F_{t,Rd} = \\frac{A_s \\cdot f_{ud}}{\\sqrt{3}} \\]</p>\n<p>où : </p>\n<ul>\n <li>\\(A_s\\) – aire de la section résistante en traction</li>\n <li>\\(f_{ud}=\\frac{k \\cdot f_{yk}}{\\gamma_{M2}}\\) – valeur de calcul de la résistance en traction du ferraillage</li>\n <li>\\(k\\) – facteur de ductilité</li>\n <li>\\(f_{yk}\\) – limite d'élasticité caractéristique du ferraillage</li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient partiel de sécurité pour les boulons, les soudures ou la rupture en traction, modifiable dans les paramètres du projet</li>\n</ul>\n<h4>Rupture par effet de levier du béton (EN 1992-4 – Art. 7.2.2.4) :</h4>\n<p>\\[ V_{Rd,cp}= \\frac{V_{Rk,cp}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>V</em><sub>Rk,cp</sub> = <em>k</em><sub>8</sub> ∙ <em>N</em><sub>Rk,c</sub> – résistance caractéristique à la rupture par effet de levier du béton</li>\n <li><em>k</em><sub>8</sub> = 1 pour <em>h</em><sub>ef</sub> < 60 mm ; <em>k</em><sub>8</sub> = 2 pour <em>h</em><sub>ef</sub> ≥ 60 mm (ETAG 001, Annexe C – Art. 5.2.3.3)</li>\n <li><em>N</em><sub>Rk,c</sub> – résistance caractéristique d'un élément de fixation, d'un groupe d'éléments de fixation et des éléments de fixation tendus d'un groupe d'éléments de fixation en cas de rupture du cône de béton ; tous les ancrages sont supposés être en traction</li>\n <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité (EN 1992-4 – Tableau 4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub> = 1,0 pour le chargement en cisaillement)</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité pour le béton (modifiable dans la configuration du code)</li>\n</ul>\n<h4>Rupture du béton en bord (EN 1992-4 – Art. 7.2.2.5) :</h4>\n<p>La rupture du béton en bord est une rupture fragile, et le cas le plus défavorable est vérifié, c'est-à-dire que seuls les ancrages situés près du bord transfèrent la totalité de l'effort tranchant agissant sur l'ensemble de la platine de base. Si les ancrages sont disposés en configuration rectangulaire, la rangée d'ancrages au bord étudié transfère l'effort tranchant. Si les ancrages sont disposés de manière irrégulière, les deux ancrages les plus proches du bord étudié transfèrent l'effort tranchant. Deux bords dans la direction de l'effort tranchant sont étudiés, et le cas le plus défavorable est présenté dans les résultats.</p>\n<p>Remarque : Si les ancrages près du bord ont des trous oblongs, ils ne sont pas ignorés, mais sont utilisés pour cette vérification normative comme s'ils avaient des trous standard (EN 1992-4 n'inclut pas les trous oblongs dans son domaine d'application).</p>\n<figure data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/53a6a1cc-8019-46fd-9174-189374fa5a7a/Concrete%20edge%20failure.png\" data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Bords étudiés en fonction de la direction de la résultante de l'effort tranchant</em></p>\n<p>\\[ V_{Rd,c} = \\frac{V_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\( V_{Rk,c}= V_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \\cdot \\psi_{s,V} \\cdot \\psi_{h,V} \\cdot \\psi_{ec,V} \\cdot \\psi_{\\alpha,V} \\cdot \\psi_{re,V} \\) – résistance caractéristique d'un élément de fixation ou d'un groupe d'éléments de fixation chargés vers le bord</li>\n <li>\\( V_{Rk,c}^0 = k_9 \\cdot d_{nom}^\\alpha \\cdot l_f^\\beta \\cdot f_{ck}^{0.5} \\cdot c_1^{1.5}\\) – valeur initiale de la résistance caractéristique d'un élément de fixation chargé perpendiculairement au bord</li>\n <li><em>k</em><sub>9</sub> – facteur tenant compte de l'état du béton ; <em>k</em><sub>9</sub> = 1,7 pour le béton fissuré, <em>k</em><sub>9</sub> = 2,4 pour le béton non fissuré</li>\n <li>\\( \\alpha = 0.1 \\left ( \\frac{l_f}{c_1} \\right ) ^{0.5} \\)</li>\n <li>\\( \\beta = 0.1 \\left ( \\frac{d_{nom}}{c_1} \\right ) ^{0.2} \\)</li>\n <li><em>l</em><sub>f</sub> = min (<em>h</em><sub>ef</sub>, 12 <em>d</em><sub>nom</sub>) pour <em>d</em><sub>nom</sub> ≤ 24 mm ; <em>l</em><sub>f</sub> = min [<em>h</em><sub>ef</sub>, max (8 <em>d</em><sub>nom</sub>, 300 mm)] pour <em>d</em><sub>nom</sub> > 24 mm – longueur efficace de l'ancrage en cisaillement</li>\n <li><em>h</em><sub>ef</sub> – profondeur d'encastrement de l'ancrage dans le béton</li>\n <li><em>c</em><sub>1</sub> – distance de l'ancrage au bord étudié ; pour les fixations dans un élément étroit et mince, la distance effective \\( c'_1=\\max \\left \\{ \\frac{c_{2,max}}{1.5}, \\, \\frac{h}{1.5}, \\, \\frac{s_{2,max}}{3} \\right \\} \\) est utilisée à la place</li>\n <li><em>c</em><sub>2</sub> – plus petite distance au bord du béton perpendiculaire à la distance <em>c</em><sub>1</sub></li>\n <li><em>d</em><sub>nom</sub> – diamètre nominal de l'ancrage</li>\n <li><em>A</em><sub>c,V</sub><sup>0</sup> = 4,5 <em>c</em><sub>1</sub><sup>2</sup> – aire du cône de béton d'un ancrage individuel à la surface latérale du béton non affectée par les bords (aire projetée de référence d'un élément de fixation ou d'un groupe d'éléments de fixation)</li>\n <li><em>A</em><sub>c,V</sub> – aire réelle du cône de béton de l'ancrage à la surface latérale du béton (aire du corps d'éclatement idéalisé du béton d'un élément de fixation ou d'un groupe d'éléments de fixation, limitée par le chevauchement des cônes de béton des éléments de fixation adjacents ainsi que par les bords parallèles à la direction de chargement supposée et par l'épaisseur de l'élément)</li>\n <li>\\(\\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \\frac{c_2}{1.5 c_1} \\le 1.0 \\) – facteur tenant compte de la perturbation de la distribution des contraintes dans le béton due aux bords supplémentaires de l'élément en béton sur la résistance au cisaillement</li>\n <li>\\( \\psi_{h,V} = \\left ( \\frac{1.5 c_1}{h} \\right ) ^ {0.5} \\ge 1.0 \\) – facteur tenant compte du fait que la résistance au cisaillement ne diminue pas proportionnellement à l'épaisseur de l'élément comme supposé par le rapport <em>A</em><sub>c,V</sub> / <em>A</em><sub>c,V</sub><sup>0</sup></li>\n <li>\\( \\psi_{ec,V} = \\frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \\le 1 \\) – facteur tenant compte de l'effet de groupe lorsque des efforts tranchants différents agissent sur les ancrages individuels d'un groupe</li>\n <li>\\( \\psi_{\\alpha,V} = \\sqrt{\\frac{1}{(\\cos \\alpha_V)^2 + (0.5 \\sin \\alpha_V)^2}} \\ge 1 \\) – tient compte de l'angle <em>α</em><sub>V</sub> entre la charge appliquée, <em>V</em>, et la direction perpendiculaire au bord libre de l'élément en béton</li>\n <li><em>ψ</em><sub>re,V</sub> = 1,0 – facteur tenant compte de l'effet du type de ferraillage utilisé dans le béton fissuré</li>\n <li><em>h</em> – hauteur du bloc de béton</li>\n <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité (EN 1992-4 – Tableau 4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub> = 1,0 pour le chargement en cisaillement)</li>\n <li><em>γ</em><sub>c</sub> – coefficient partiel de sécurité pour le béton (modifiable dans la configuration du code)</li>\n</ul>\n<h4>Interaction traction-cisaillement dans l'acier (EN 1993-1-8 – Tableau 3.4)</h4>\n<p>L'interaction traction-cisaillement pour les <strong>ancrages coulés en place avec rondelle ou crochet</strong> n'est pas nécessaire car elle est implicitement incluse dans la vérification du cisaillement de l'ancrage.</p>\n<p><a href=\"https://www.staalsupport.nl/zoeken-detail.asp?pag=499\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Explication du Steel support des Pays-Bas :</a></p>\n<p><em>Pour la vérification des boulons ordinaires, le Tableau 3.4 de EN 1993-1-8 inclut une formule pour l'interaction de l'effort normal et de l'effort tranchant. Cependant, cette formule s'applique uniquement aux boulons dans un assemblage ordinaire (acier-acier) et non aux ancrages dans un assemblage de platine de base de poteau. Lors de la vérification de la résistance au cisaillement de l'ancrage, un effort de traction dans le boulon égal à la résistance à la plastification a déjà été pris en compte ; voir Éq. 6.2 de l'Art. 6.2.2 (7) de EN 1993-1-8. La contrainte de traction réelle qui se produit dans l'ancrage n'est donc pas pertinente. Cette méthode de calcul est basée sur des essais réalisés à la TU Delft. Ces règles de calcul de l'Eurocode sont identiques aux règles de calcul de la série TGB. L'explication de la règle de calcul est incluse dans NEN 6772 mais pas dans EN 1993-1-8. Pour les assemblages de platines de base de poteaux, il est donc suffisant d'effectuer uniquement les vérifications séparées en traction et en cisaillement.</em></p>\n<h4>Interaction traction-cisaillement dans l'acier (EN 1992-4 – Tableau 7.3)</h4>\n<p>L'interaction traction-cisaillement pour les <strong>éléments de fixation ancrages post-installés, les goujons à tête coulés en place et le ferraillage</strong> est déterminée séparément pour les modes de rupture de l'acier et du béton conformément au Tableau 7.3. L'interaction dans l'acier est vérifiée selon l'Équation (7.54). L'interaction dans l'acier est vérifiée pour chaque ancrage séparément.</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right )^2 + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,s}} \\right )^2 \\le 1.0 \\]</p>\n<h4>Interaction traction-cisaillement dans le béton</h4>\n<p> L'interaction dans le béton est vérifiée selon l'Équation (7.55).</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,i}} \\right )^{1.5} + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,i}} \\right )^{1.5} \\le 1.0 \\]</p>\n<p>La valeur la plus grande de \\(N_{Ed} / N_{Rd,i} \\) et \\(V_{Ed} / V_{Rd,i} \\) pour les différents modes de rupture doit être retenue. Notons que les valeurs de \\(N_{Ed}\\) et \\(N_{Rd,i}\\) appartiennent souvent à un groupe d'ancrages.</p>\n<h3>Ancrages avec déport : Jeu</h3>\n<p>Un ancrage avec un type de déport Jeu est dimensionné comme un élément barre chargé par un effort tranchant, un moment fléchissant et un effort de compression ou de traction. Ces efforts intérieurs sont déterminés par le modèle aux éléments finis. L'ancrage est encastré des deux côtés, un côté se trouve à 0,5×<em>d</em> sous le niveau du béton, et l'autre côté se trouve au milieu de l'épaisseur de la platine. La longueur de flambement est supposée de manière conservative égale à deux fois la longueur de l'élément barre. Le module de résistance plastique est utilisé. L'élément barre est dimensionné conformément à EN 1993-1-1. L'effort tranchant peut réduire la limite d'élasticité de l'acier conformément à l'Art. 6.2.8, mais la longueur minimale de l'ancrage pour loger l'écrou sous la platine de base garantit que l'ancrage cède en flexion avant que l'effort tranchant n'atteigne la moitié de la résistance au cisaillement. La réduction n'est donc pas nécessaire. L'interaction du moment fléchissant et de la résistance en compression ou en traction est évaluée conformément à l'Art. 6.2.1.</p>\n<h4>Résistance au cisaillement (EN 1993-1-1 Art. 6.2.6) :</h4>\n<p>\\[ V_{pl,Rd} = \\frac{A_V f_y / \\sqrt{3}}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>V</sub> = 0,844 <em>A</em><sub>s</sub> – aire de cisaillement</li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire du boulon réduite par les filets</li>\n <li><em>f</em><sub>y</sub> – limite d'élasticité du boulon</li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient partiel de sécurité</li>\n</ul>\n<h4>Résistance en traction (EN 1993-1-8 – Art. 3.6.1) :</h4>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=\\frac{c k_2 f_{ub} A_s}{\\gamma_{M2}} \\ge F_t \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>c</em> – réduction de la résistance en traction des boulons à filet coupé selon EN 1993-1-8 – Art. 3.6.1. (3) modifiable dans la configuration du code</li>\n <li><em>k</em><sub>2</sub> = 0,9 – facteur du Tableau 3.4 de EN 1993-1-8</li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance ultime du boulon d'ancrage</li>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante en traction du boulon d'ancrage</li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient de sécurité (EN 1993-1-8 – Tableau 2.1 ; modifiable dans la configuration du code)</li>\n</ul>\n<h4>Résistance en compression (EN 1993-1-1 Art. 6.3) :</h4>\n<p>\\[ F_{c,Rd} = \\frac{\\chi A_s f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\( \\chi = \\frac{1}{\\Phi + \\sqrt{\\Phi^2 - \\bar\\lambda^2}} \\le 1 \\) – facteur de réduction au flambement</li>\n <li>\\( \\Phi = 0.5 \\left [1+ \\alpha (\\bar\\lambda - 0.2) + \\bar\\lambda^2 \\right ] \\) – valeur pour déterminer le facteur de réduction au flambement <em>χ</em></li>\n <li><em>α</em> = 0,49 – facteur d'imperfection pour la courbe de flambement c (correspondant au cercle plein)</li>\n <li>\\( \\bar\\lambda = \\sqrt{\\frac{A_s f_y}{N_{cr}}} \\) – élancement relatif</li>\n <li>\\( N_{cr} = \\frac{\\pi^2 E I}{L_{cr}^2} \\) – force critique d'Euler</li>\n <li>\\( I = \\frac{\\pi d_s^4}{64} \\) – moment d'inertie du boulon</li>\n <li><em>L</em><sub>cr</sub> = 2 <em>l</em> – longueur de flambement ; il est supposé de manière conservative que le boulon est encastré dans le béton et libre de tourner au niveau de la platine de base</li>\n <li><em>l</em> – longueur de l'élément boulon égale à la moitié de l'épaisseur de la platine de base + jeu + la moitié du diamètre du boulon ; il est supposé de manière conservative que la rondelle et l'écrou ne sont pas serrés contre la surface du béton (ETAG 001 – Annexe C – Art. 4.2.2.4)</li>\n</ul>\n<h4>Résistance à la flexion (EN 1993-1-1 Art. 6.2.5) :</h4>\n<p>\\[ M_{pl,Rd} = \\frac{W_{pl} f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<ul>\n <li>\\( W_{pl}= \\frac{d_s^3}{6} \\) – module de résistance plastique du boulon</li>\n <li><em>f</em><sub>y</sub> – limite d'élasticité du boulon</li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient partiel de sécurité</li>\n</ul>\n<h4>Taux de travail de l'acier de l'ancrage (EN 1993-1-1 Art. 6.2.1)</h4>\n<p>\\[ \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd}} + \\frac{M_{Ed}}{M_{Rd}} \\le 1 \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – valeur de calcul de l'effort de traction (positif) ou de compression (signe négatif)</li>\n <li><em>N</em><sub>Rd</sub> – résistance de calcul en traction (positif, <em>F</em><sub>t,Rd</sub>) ou en compression (signe négatif, <em>F</em><sub>c,Rd</sub>)</li>\n <li><em>M</em><sub>Ed</sub> – moment fléchissant de calcul</li>\n <li><em>M</em><sub>Rd</sub> = <em>M</em><sub>pl,Rd</sub> – résistance de calcul à la flexion</li>\n</ul>\n<h3>Disposition constructive</h3>\n<p>Une vérification des dispositions constructives des ancrages est effectuée si l'option est sélectionnée dans la configuration du code. Seul l'espacement minimal entre ancrages (mesuré d'axe en axe) est vérifié. L'espacement minimal diffère selon le type d'ancrage et est donné dans la Spécification Technique Européenne du produit. Les utilisateurs peuvent modifier la valeur limite d'espacement dans la configuration du code en tant que multiple du diamètre du boulon d'ancrage.</p>\n<p>Les distances aux bords des platines acier suivent les règles applicables aux boulons, c'est-à-dire que <em>e</em> = 1,2 est recommandé dans le Tableau 3.3 de EN 1993-1-8. L'utilisateur peut modifier cette valeur dans la configuration du code.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"take_idea_statica_24_0_for_a_test_drive_today\"></object>"
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Le ressort représentant l'appui et la traction présente un comportement bilinéaire effort-déformation avec une rigidité initiale et une résistance de calcul conformément aux articles 3.6 et 6.3.2 de l'EN 1993-1-8.</p>\n<p>Résistance de calcul à la traction d'un boulon (EN 1993-1-8 – Tableau 3.4) :</p>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=0.9 f_{ub} A_s / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Résistance de calcul au poinçonnement de la tête de boulon ou de l'écrou (EN 1993-1-8 – Tableau 3.4) :</p>\n<p>\\[ B_{p,Rd} = 0.6 \\pi d_m t_p f_u / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Résistance de calcul au cisaillement par plan de cisaillement (EN 1993-1-8 – Tableau 3.4) :</p>\n<p>\\[ F_{v,Rd} = \\alpha_v f_{ub} A_s / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>La résistance de calcul au cisaillement peut être multipliée par le facteur de réduction <em>β</em><sub>p</sub> en présence de cales (EN 1993-1-8 – Art. 3.6.1. (12)), si cette option est sélectionnée dans la configuration normative.</p>\n<p>Résistance de calcul à l'appui de la plaque (EN 1993-1-8 – Tableau 3.4) :</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = k_1 \\alpha_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) pour les trous normaux</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = 0.6 k_1 \\alpha_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) pour les trous oblongs</p>\n<p>Taux de travail en traction [%] :</p>\n<p>\\[ Ut_t = \\frac{F_{t,Ed}}{\\min (F_{t,Rd},\\, B_{p,Rd})} \\]</p>\n<p>Taux de travail en cisaillement [%] :</p>\n<p>\\[ Ut_s = \\frac{F_{v,Ed}}{\\min (F_{v,Rd},\\, F_{b,Rd})} \\]</p>\n<p>Interaction cisaillement-traction [%] :</p>\n<p>\\[ Ut_{ts}=\\frac{F_{v,Ed}}{F_{v,Rd}}+\\frac{F_{t,Ed}}{1.4 F_{t,Rd}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante à la traction du boulon</li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance ultime à la traction du boulon</li>\n <li><em>d</em><sub>m</sub> – moyenne des dimensions entre sommets et entre plats de la tête de boulon ou de l'écrou, la plus petite valeur étant retenue</li>\n <li><em>d</em> – diamètre du boulon</li>\n <li><em>t</em><sub>p</sub> – épaisseur de la plaque sous la tête de boulon/l'écrou</li>\n <li><em>f</em><sub>u</sub> – résistance ultime de l'acier</li>\n <li><em>α</em><sub>v</sub> = 0,6 pour les classes 4.6, 5.6, 8.8 et 0,5 pour les classes 4.8, 5.8, 6.8, 10.9</li>\n <li>\\( k_1 = \\min \\left \\{2.8 \\frac{e_2}{d_0}-1.7, \\, 1.4 \\frac{p_2}{d_0}-1.7, \\, 2.5 \\right \\} \\) – facteur du Tableau 3.4</li>\n <li>\\(\\alpha_b = 1.0\\) si la vérification à l'appui avec \\(\\alpha_b\\) est désactivée dans la configuration normative ; si la vérification est activée, la valeur de <em>α</em><sub>b</sub> est déterminée conformément à l'EN 1993-1-8 – Tableau 3.4 : \\( \\alpha_b = \\min \\left \\{ \\alpha_d, \\, \\frac{f_{ub}}{f_u}, \\, 1.0 \\right \\} \\)</li>\n <li>\\(\\alpha_d = \\min \\left \\{ \\frac{e_1}{3 d_0}, \\, \\frac{p_1}{3 d_0}-\\frac{1}{4} \\right \\} \\)</li>\n <li><em>e</em><sub>1</sub>, <em>e</em><sub>2</sub> – distances aux bords dans la direction de la charge et perpendiculairement à la charge</li>\n <li><em>p</em><sub>1</sub>, <em>p</em><sub>2</sub> – entraxes des boulons dans la direction de la charge et perpendiculairement à la charge</li>\n <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – effort de traction de calcul dans le boulon</li>\n <li><em>F</em><sub>v,Ed</sub> – effort de cisaillement de calcul dans le boulon</li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient de sécurité (EN 1993-1-8 – Tableau 2.1 ; modifiable dans la configuration normative)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a7118264-bc51-467c-af9b-09b310aea86a/Bolt_check.png\" data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les distances aux bords utilisées pour la résistance à l'appui des boulons doivent être adaptées aux géométries générales de plaques, plaques avec ouvertures, découpes, etc.</p>\n<p>L'algorithme lit la direction réelle du vecteur de l'effort tranchant résultant dans un boulon donné, puis calcule les distances nécessaires à la vérification à l'appui.</p>\n<p>Les distances en bout (<em>e</em><sub>1</sub>) et en rive (<em>e</em><sub>2</sub>) sont déterminées en divisant le contour de la plaque en trois segments. Le « segment en bout » est défini par une plage de 60° dans la direction du vecteur de force. Les « segments en rive » sont définis par deux plages de 65° perpendiculaires au vecteur de force. La distance la plus courte entre un boulon et un bord dans le segment concerné est alors retenue comme distance en bout ou en rive.</p>\n<p>L'algorithme évalue toutes les plaques connectées par le boulon — les plaques de liaison (par exemple, une éclisse), les plaques d'élément (par exemple, une semelle supérieure) — et retient la distance la plus courte.</p>\n<figure data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c166c28a-3f8f-4d50-99ba-857ed9b01e6c/Bolt%20bearing%20distances%201.png\" data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les distances entre trous de boulons (p1 ; p2) sont déterminées en agrandissant virtuellement les trous de boulons environnants de la moitié de leur diamètre, puis en traçant deux lignes dans la direction et perpendiculairement au vecteur de l'effort tranchant. Lorsque ces lignes intersectent des trous de boulons virtuellement agrandis, les distances à ces boulons sont considérées comme <em>p</em><sub>1</sub> et <em>p</em><sub>2</sub> dans le calcul.</p>\n<p>Si les lignes n'intersectent pas le boulon visuellement le plus proche (même si la ligne le manque de peu), ce boulon est ignoré. Si les lignes n'intersectent aucun boulon, une valeur infinie est utilisée.</p>\n<figure data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b8152921-f220-412f-81de-8c8c83d7e2c2/Bolt%20bearing%20distances%202.png\" data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Boulons assemblant des plaques minces</h4>\n<p>Pour les boulons assemblant des plaques d'épaisseur inférieure à 3 mm, les dispositions de l'EN 1993-1-3, Tableau 8.4 sont utilisées à la place. </p>\n<p><strong>Résistance à l'appui :</strong></p>\n<p>\\[F_{b,Rd}=2.5\\cdot \\alpha_b \\cdot k_t \\cdot f_u \\cdot d \\cdot t /\\gamma_{M2}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\( \\alpha_b=\\min \\left \\{ 1.0, e_1/(3d) \\right \\} \\)</li>\n <li>\\(k_t = (0.8 t+1.5)/2.5 \\) pour 0,75 mm \\(\\le t \\le\\) 1,25 mm ; \\( k_t=1.0 \\) pour \\(t>1.25\\) mm</li>\n <li>\\(f_u\\) – résistance ultime de la plaque assemblée</li>\n <li>\\(d\\) – diamètre du boulon</li>\n <li>\\(t\\) – épaisseur de la plaque assemblée</li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient partiel de sécurité pour les assemblages, modifiable dans la configuration normative ; par défaut \\(\\gamma_{M2}=1.25\\)</li>\n</ul>\n<p>La résistance au cisaillement, la résistance à la traction, l'interaction traction-cisaillement et la résistance au poinçonnement sont déterminées conformément à l'EN 1993-1-8 – de la même manière que pour les boulons assemblant des plaques d'épaisseur supérieure à 3 mm.</p>\n<p><strong>Domaine de validité :</strong></p>\n<p>\\[e_1 \\ge 1.0 d_0 \\]</p>\n<p>\\[p_1 \\ge 3 d_0 \\]</p>\n<p>\\[e_2 \\ge 1.5 d_0 \\]</p>\n<p>\\[p_2 \\ge 3 d_0 \\]</p>\n<p>\\[ f_u \\le 550 \\textrm{ MPa} \\]</p>\n<p>\\[3 \\textrm{ mm} > t \\ge 0.75 \\textrm{ mm} \\]</p>\n<p>Taille minimale de boulon : M6 – vérifié comme \\(d \\ge 6\\) mm</p>\n<p>Classes de résistance des boulons : 4.6 – 10.9 – vérifié comme \\(f_u \\le 1000\\) MPa</p>\n<p>Les boulons seront signalés comme non conformes s'ils sont hors du domaine de validité.</p>\n<h3>Boulons précontraints</h3>\n<p>Résistance de calcul au glissement par boulon de classe 8.8 ou 10.9 (EN 1993-1-8, Art. 3.9 – Équation 3.8) :</p>\n<p>\\[ F_{s,Rd} =\\frac{k_s n \\mu (F_{p,C} - 0.8 F_{t,Ed})}{\\gamma_{M3}} \\]</p>\n<p>La précontrainte (EN 1993-1-8 – Équation 3.7)</p>\n<p><em>F</em><sub>p,C</sub> = 0,7 <em>f</em><sub>ub</sub> <em>A</em><sub>s</sub></p>\n<p>Le facteur de force de précontrainte 0,7 peut être modifié dans la configuration normative.</p>\n<p>Taux de travail [%] :</p>\n<p>\\[ Ut_s = \\frac{V}{F_{s,Rd}} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>A</em><sub>s</sub> – aire de la section résistante à la traction du boulon</li>\n <li><em>f</em><sub>ub</sub> – résistance ultime à la traction</li>\n <li><em>k</em><sub>s</sub> – coefficient (EN 1993-1-8 – Tableau 3.6 ; <em>k</em><sub>s</sub> = 1 pour les trous ronds normaux, <em>k</em><sub>s</sub> = 0,63 pour les trous oblongs)</li>\n <li><em>μ</em> – facteur de glissement modifiable dans la configuration normative (EN 1993-1-8 – Tableau 3.7)</li>\n <li><em>n</em> – nombre de surfaces de frottement. La vérification est calculée pour chaque surface de frottement séparément</li>\n <li><em>γ</em><sub>M3</sub> – coefficient de sécurité (EN 1993-1-8 – Tableau 2.1 ; modifiable dans la configuration normative – les valeurs recommandées sont 1,25 pour l'état limite ultime et 1,1 pour l'état limite de service)</li>\n <li><em>V</em> – effort de cisaillement de calcul dans le boulon</li>\n <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – effort de traction de calcul dans le boulon</li>\n</ul>\n<p>Si le glissement des boulons précontraints est vérifié à l'état limite de service, ils doivent ensuite être basculés en « appui – interaction traction/cisaillement » et vérifiés à l'état limite ultime.</p>\n<h3>Calcul au feu</h3>\n<p>Les boulons précontraints sont supposés glisser, de sorte que les vérifications des boulons travaillant par appui et des boulons précontraints sont identiques.</p>\n<p>Les vérifications au feu et à température ambiante sont toutes deux effectuées et le minimum est retenu comme résistance de calcul.</p>\n<p>À température élevée, les boulons sont vérifiés conformément à l'EN 1993-1-2, Annexe D. Il est à noter que la section réduite par les filets est toujours utilisée dans la vérification au cisaillement conformément à D1.1.1. </p>\n<h3>Dispositions constructives</h3>\n<p>Les vérifications des dispositions constructives des boulons sont effectuées si l'option est sélectionnée dans la configuration normative. Les dimensions entre le centre du boulon et les bords de la plaque ainsi qu'entre les boulons sont vérifiées. Une distance au bord <em>e</em> = 1,2 et un entraxe entre boulons <em>p</em> = 2,2 sont recommandés dans le Tableau 3.3 de l'EN 1993-1-8. L'utilisateur peut modifier ces deux valeurs dans la configuration normative.</p>\n<p>L'épaisseur minimale des plaques assemblées par boulons est vérifiée. L'épaisseur de la plaque doit être supérieure à 0,75 mm conformément à l'EN 1993-1-3 – Tableau 8.4.</p>\n<p>Une information est émise si les exigences de ductilité et de capacité de rotation pour les assemblages boulonnés en traction conformément à l'EN 1993-1-8 – 6.4.2 ne sont pas satisfaites. Si le boulon est principalement sollicité en traction, la plaque assemblée la plus mince doit satisfaire :</p>\n<p>\\[t \\le 0,36d \\sqrt{\\frac{f_{ub}}{f_y}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>Les dimensions par défaut des assemblages de boulons sont conformes à l'EN ISO 4014 – Têtes de boulons hexagonaux, EN ISO 4032 – Écrous hexagonaux normaux, et EN ISO 7089 – Rondelles plates – Série normale – Grade A. </p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"take_idea_statica_24_0_for_a_test_drive_today\"></object>"
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Le moment fléchissant autour de l'axe longitudinal de la soudure n'est pas pris en compte.</p>\n<p>\\[ \\sigma_{w,Ed}=\\sqrt{\\sigma_{\\perp}^2 + 3 \\left ( \\tau_{\\perp}^2 + \\tau_{\\parallel}^2 \\right )} \\]</p>\n<p>\\[ \\sigma_{w,Rd} = \\frac{f_u}{\\beta_w \\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p><strong>Taux de travail de la soudure</strong></p>\n<p>\\[ U_t = \\max \\left\\{ \\frac{\\sigma_{{w,Ed}}}{\\sigma_{w,Rd}}, \\frac{\\sigma_{\\perp}}{0.9 f_u / {\\gamma_{M2}}} \\right\\} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>σ</em><sub>w,Ed</sub> – contrainte équivalente dans la soudure</li>\n <li><em>σ</em><sub>w,Rd</sub> – résistance de la soudure</li>\n <li><em>β</em><sub>w</sub> – facteur de corrélation (EN 1993-1-8 – Tableau 4.1)</li>\n <li><em>f</em><sub>u</sub> – résistance ultime, choisie comme la plus faible des deux matériaux de base assemblés ou selon le matériau choisi par l'utilisateur</li>\n <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – coefficient de sécurité (EN 1993-1-8 – Tableau 2.1 ; modifiable dans la configuration normative)</li>\n <li><em>σ</em><sub>┴</sub>, <em>τ</em><sub>┴</sub>, <em>τ</em><sub>‖</sub> – contraintes dans la <a data-item-id=\"de840e15-4e8e-4a27-8715-b8f27e643682\" href=\"\">soudure</a> selon la figure ci-dessous :</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" data-image-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a0f463d1-7875-431b-81ee-82ea9151b974/stress_in_weld.png\" data-asset-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" data-image-id=\"6e157615-f2aa-4114-a7f9-b88331f68286\" alt=\"\"></figure>\n<p>Toutes les valeurs nécessaires à la vérification normative sont affichées dans des tableaux. Ut est le taux de travail de l'élément le plus sollicité. Étant donné que la redistribution plastique des contraintes dans la soudure est utilisée, il s'agit du taux de travail déterminant. Utc fournit des informations sur le taux de travail le long de la longueur de la soudure. Il s'agit du rapport entre la contrainte réelle de tous les éléments de la soudure et la résistance de calcul de la contrainte sur toute la longueur de la soudure.</p>\n<figure data-asset-id=\"238ab2f2-3a91-486a-b1f2-d2e19bb18fcb\" data-image-id=\"238ab2f2-3a91-486a-b1f2-d2e19bb18fcb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/53d4c74c-84e9-4757-a2f1-3c73134c8f79/weld_check.PNG\" data-asset-id=\"238ab2f2-3a91-486a-b1f2-d2e19bb18fcb\" data-image-id=\"238ab2f2-3a91-486a-b1f2-d2e19bb18fcb\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le diagramme de contrainte équivalente dans la soudure affiche la contrainte suivante :</p>\n<p>\\[ \\sigma = \\max \\left \\{ \\frac{\\sigma_{\\perp}}{0.9 \\beta_w}, \\, \\sqrt{\\sigma_{\\perp}^2 + 3 \\tau_{\\perp}^2 + 3 \\tau_{\\parallel}^2} \\right \\} \\]</p>\n<h4>Soudures bout à bout</h4>\n<p>Les soudures peuvent être définies comme des soudures bout à bout. Une pénétration complète est considérée pour les soudures bout à bout, et par conséquent ces soudures ne sont pas vérifiées.</p>\n<h4>Dispositions constructives</h4>\n<p>L'épaisseur minimale des plaques des assemblages soudés est vérifiée selon EN 1993-1-8 – 4.1(1) :</p>\n<ul>\n <li>Pour les profilés creux en acier, l'épaisseur de la plaque doit être d'au moins 2,5 mm</li>\n <li>Pour les autres plaques, l'épaisseur de la plaque doit être d'au moins 4 mm</li>\n</ul>\n<p>L'épaisseur maximale de gorge des soudures d'angle est vérifiée pour les plaques parallèles. Une erreur est émise, une telle soudure n'étant pas réalisable en raison de contraintes géométriques.</p>\n<figure data-asset-id=\"663c1e5c-2d8a-4eb6-abf1-0b6d93990c09\" data-image-id=\"663c1e5c-2d8a-4eb6-abf1-0b6d93990c09\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e62040c-bab9-470a-9e39-07fd52f012f8/Weld_Detailing_EC.png\" data-asset-id=\"663c1e5c-2d8a-4eb6-abf1-0b6d93990c09\" data-image-id=\"663c1e5c-2d8a-4eb6-abf1-0b6d93990c09\" alt=\"\"></figure>\n<p>L'épaisseur minimale de gorge des soudures d'angle doit être d'au moins 3 mm selon EN 1993-1-8 – 4.5.2(2). Une erreur est émise lorsque cette exigence n'est pas satisfaite.</p>\n<p>Un avertissement est émis lorsque l'épaisseur de gorge de la soudure est inférieure à l'exigence de DIN EN 1993-1-8 – NA to 4.5.2 :</p>\n<p>\\[a \\le \\sqrt{t_{max}}-0.5\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a\\) – épaisseur de gorge de la soudure</li>\n <li>\\(t_{max}\\) – épaisseur de la plaque assemblée la plus épaisse </li>\n <li>les unités doivent être en [mm]</li>\n</ul>\n<p>Une information est émise lorsque l'épaisseur de gorge de la soudure est inférieure à l'exigence de ductilité minimale des assemblages soudés selon FprEN 1993-1-8:2023 – 6.9(4). Cette exigence est vérifiée pour les soudures d'angle double face par :</p>\n<p>\\[a/t=\\frac{\\beta_w\\gamma_{M2} f_y}{\\sqrt{2} f_u \\gamma_{M0} } \\cdot \\min \\left \\{1.0, 1.1\\frac{f_y}{f_u} \\right \\}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a\\) – épaisseur de gorge de la soudure</li>\n <li>\\(t\\) – épaisseur de la plaque assemblée par le bord</li>\n <li>\\(\\beta_w\\) – facteur de corrélation de la soudure </li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient de sécurité pour les boulons et les soudures ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li>\\(f_y\\) – limite d'élasticité de la plaque</li>\n <li>\\(f_u\\) – résistance ultime de la soudure</li>\n <li>\\(\\gamma_{M0}\\) – coefficient de sécurité pour les plaques ; modifiable dans la configuration normative</li>\n</ul>\n<p>L'épaisseur de gorge pour une soudure d'angle simple face est deux fois plus grande que celle pour une soudure d'angle double face.</p>"
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"value": "<p>Vous devez respecter une distance maximale entre les platines parallèles lors de la modélisation d'un contact ou d'un assemblage boulonné avec contact. Les platines peuvent être analysées jusqu'à une distance de 2 mm l'une de l'autre. Si l'écart entre les platines est supérieur à 2 mm, l'analyse ne peut pas être effectuée.</p>\n<p>Un exemple est un assemblage de deux éléments en Z parallèles reliés par des boulons et par un contact.</p>\n<p>Écart = 0 mm (les platines sont parallèles et alignées et les surfaces coïncident), l'analyse est réussie.</p>\n<figure data-asset-id=\"0db86025-6928-4896-9535-0e6eddb4f3ca\" data-image-id=\"0db86025-6928-4896-9535-0e6eddb4f3ca\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6876f7b3-647b-4ac2-88ef-9258c99553be/check_cont_2.png\" data-asset-id=\"0db86025-6928-4896-9535-0e6eddb4f3ca\" data-image-id=\"0db86025-6928-4896-9535-0e6eddb4f3ca\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"7b963685-19ce-44f4-8e53-9dffa7ce1a4b\" data-image-id=\"7b963685-19ce-44f4-8e53-9dffa7ce1a4b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8aad288f-9fc9-4636-a3e2-d580c7b2c840/check_cont_3.png\" data-asset-id=\"7b963685-19ce-44f4-8e53-9dffa7ce1a4b\" data-image-id=\"7b963685-19ce-44f4-8e53-9dffa7ce1a4b\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"2531294f-00ee-47b0-b375-4a9214c66488\" data-image-id=\"2531294f-00ee-47b0-b375-4a9214c66488\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/41a11487-733f-4659-95ca-ed1fb4fcea40/check_cont_5.png\" data-asset-id=\"2531294f-00ee-47b0-b375-4a9214c66488\" data-image-id=\"2531294f-00ee-47b0-b375-4a9214c66488\" alt=\"\"></figure>\n<p>Écart = 2 mm (les platines sont parallèles et alignées, mais il existe un écart entre les surfaces) - l'application affiche l'erreur « La distance entre les platines pour établir un contact est trop grande. La valeur limite est de 2,00 mm. ».</p>\n<figure data-asset-id=\"d7657139-1b85-4381-92c5-fbeec74c4bbf\" data-image-id=\"d7657139-1b85-4381-92c5-fbeec74c4bbf\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e8c77dbb-ae9b-423e-8054-dffca5f2bcc2/check_cont_1.png\" data-asset-id=\"d7657139-1b85-4381-92c5-fbeec74c4bbf\" data-image-id=\"d7657139-1b85-4381-92c5-fbeec74c4bbf\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"807ef790-cfc8-4ad9-b54b-6bcca6ff4280\" data-image-id=\"807ef790-cfc8-4ad9-b54b-6bcca6ff4280\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/465d0913-44ff-4346-8fba-64e8d030e781/check_cont_4.png\" data-asset-id=\"807ef790-cfc8-4ad9-b54b-6bcca6ff4280\" data-image-id=\"807ef790-cfc8-4ad9-b54b-6bcca6ff4280\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"3d7d6666-1c4e-4bdf-9d2d-5d2e9dfe2137\" data-image-id=\"3d7d6666-1c4e-4bdf-9d2d-5d2e9dfe2137\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/08ef4e21-cdaa-4cc2-b9c7-fbe014b65b31/check_cont_6.png\" data-asset-id=\"3d7d6666-1c4e-4bdf-9d2d-5d2e9dfe2137\" data-image-id=\"3d7d6666-1c4e-4bdf-9d2d-5d2e9dfe2137\" alt=\"\"></figure>"
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Cette procédure est utilisée pour une large gamme de structures, à l'exception des coques très élancées, pour lesquelles une analyse géométriquement non linéaire avec imperfections initiales est plus appropriée (4 et 5).</p>\n<p>La procédure utilise des amplificateurs de charge <em>α,</em> obtenus comme résultats de l'analyse par Méthode des Éléments Finis et permettant de prédire la résistance post-flambement des assemblages.</p>\n<p>Le coefficient de charge, <em>α</em><sub>ult,k</sub>, est déterminé en atteignant la capacité plastique sans tenir compte de la non-linéarité géométrique. La vérification de la capacité plastique et la détermination automatique générale de <em>α</em><sub>ult,k</sub> sont implémentées dans le logiciel développé.</p>\n<p>Le facteur critique de flambement, <em>α</em><sub>cr</sub>, est déterminé à partir de l'analyse par Méthode des Éléments Finis de stabilité linéaire. Il est déterminé automatiquement dans le logiciel en utilisant le même modèle éléments finis que pour le calcul de <em>α</em><sub>ult,k</sub>. Il convient de noter que le point critique en termes de résistance plastique n'est pas nécessairement évalué dans le premier mode de flambement critique. Plusieurs modes de flambement doivent être évalués dans un assemblage complexe car ils sont liés à différentes parties de l'assemblage.</p>\n<p>L'élancement non dimensionnel de plaque, \\( \\bar \\lambda_p \\), du mode de flambement examiné est déterminé :</p>\n<p>\\[ \\bar \\lambda_p = \\sqrt{\\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\alpha_{cr}}} \\]</p>\n<p>Le facteur de réduction de flambement <em>ρ</em> est déterminé conformément à l'Annexe B de l'EN 1993-1-5. Le facteur de réduction dépend de l'élancement de la plaque. La courbe de flambement utilisée montre l'influence du facteur de réduction sur l'élancement de la plaque. Le facteur de flambement fourni, applicable aux éléments non uniformes, est basé sur les courbes de flambement d'une poutre. La vérification est basée sur le critère de plasticité de von Mises et la méthode des contraintes réduites. La résistance au flambement est évaluée comme suit</p>\n<p>\\[ \\frac{\\alpha_{ult,k} \\rho}{\\gamma_{M2}} \\ge 1 \\]</p>\n<figure data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/726480bf-8bb6-4215-b469-1cdb3abcc0ff/buckling.png\" data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Facteur de réduction de flambement ρ selon l'EN 1993-1-5 Annexe B</em></p>\n<p>Bien que la procédure semble triviale, elle est générale, robuste et facilement automatisable. L'avantage de cette procédure réside dans l'analyse avancée par Méthode des Éléments Finis de l'ensemble de l'assemblage, applicable à une géométrie générale. De plus, elle est incluse dans les normes Eurocode en vigueur. L'analyse numérique avancée donne un aperçu rapide du comportement global de la structure et de ses parties critiques, et permet un raidissement rapide pour prévenir les instabilités.</p>\n<p>L'élancement limite, <em>λ</em><sub>p</sub>, est fourni à l'Annexe B de l'EN 1993-1-5 et définit tous les cas devant être évalués selon la procédure précédente. La résistance est limitée par le flambement pour un élancement de plaque supérieur à 0,7. Avec la diminution de l'élancement, la résistance est gouvernée par la déformation plastique. Le facteur critique de flambement limite pour un élancement de plaque égal à 0,7, et une résistance au flambement égale à la résistance plastique, peut être obtenu comme suit</p>\n<p>\\[ \\alpha_{cr} = \\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\bar \\lambda_p^2} = \\frac{1}{0.7^2} = 2.04 \\]</p>\n<p>L'influence de l'élancement de la plaque sur la résistance plastique, <em>M</em><sub>ult,k</sub>, et la résistance au flambement, <em>M</em><sub>CBFEM</sub>, est illustrée dans la figure ci-dessous. Le diagramme montre les résultats d'une étude numérique d'un raidisseur triangulaire dans un assemblage de portique.</p>\n<figure data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1954bd90-df24-4a2b-8f74-fcc78673a047/buckling_triangular.png\" data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Influence de l'élancement de la plaque sur la résistance d'un assemblage de portique avec raidisseur élancé</em></p>"
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"value": "<h2>1 Nouveau projet</h2>\n<p>Lançons <strong>IDEA StatiCa</strong> et sélectionnons l'application <strong>Connection</strong>. Créez un nouveau projet en sélectionnant un <a data-item-id=\"07f0d4e0-790e-4ddc-82eb-6bff094488b3\" href=\"\">modèle paramétrique</a> de départ le plus proche du design souhaité, en renseignant le nom, et en choisissant le code de calcul et les propriétés de matériau par défaut – S 235.</p>\n<figure data-asset-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" data-image-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/992493d2-1d61-4270-b985-e5746a9381b9/01.png\" data-asset-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" data-image-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" alt=\"\"></figure>\n<h2>2 Géométrie</h2>\n<p>Un poteau et une platine de base avec ancrages ont été ajoutés automatiquement.</p>\n<figure data-asset-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" data-image-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6481c77b-37e3-4f7b-9f02-5fa4a91519e7/25.0_02.png\" data-asset-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" data-image-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ajoutez un nouvel élément. Vous pouvez utiliser le bouton Élément dans le ruban supérieur ou faire un clic droit sur les Éléments dans l'arborescence du navigateur.</p>\n<figure data-asset-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" data-image-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/76f62239-75f3-4b1e-a75d-e37a777d3595/03.png\" data-asset-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" data-image-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" alt=\"\"></figure>\n<p>Et modifiez sa section transversale en <strong>RHS120/80/8.0</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" data-image-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/66ced9f8-e5b4-4ebc-9dc9-24cdad7986c6/04.png\" data-asset-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" data-image-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez l'inclinaison de l'élément et la valeur du <strong>décalage ez</strong>. Définissez le <strong>type de modèle</strong> sur <strong>N-Vy-Vz</strong> car cet élément ne peut transférer que des efforts axiaux, sinon un mécanisme/une singularité pourrait se produire ou le calcul pourrait échouer.</p>\n<p>Pour plus d'informations sur le type de modèle, voir <a data-item-id=\"ac982d36-e45a-5d9f-93f8-344206647dc4\" href=\"\">ici</a>. </p>\n<figure data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c0c16072-5329-4ae3-9e17-3c2433d69a92/05.png\" data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ajoutez un autre élément et modifiez sa section transversale. </p>\n<figure data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fd8fed6b-0994-43c1-b0d5-c13eb601d905/06.png\" data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Puis modifiez ses propriétés.</p>\n<figure data-asset-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" data-image-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8d0eb377-af4f-4f7b-850b-456835687ee1/07.png\" data-asset-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" data-image-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vérifiez la géométrie de l'ensemble du modèle.</p>\n<figure data-asset-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" data-image-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/456a7551-565a-4209-ba85-bcdb7a8ae5d6/25.0_08.png\" data-asset-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" data-image-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" alt=\"\"></figure>\n<h2>3 Effets de charge</h2>\n<p>Un effet de charge a été ajouté automatiquement. Saisissez les valeurs des efforts intérieurs dans le tableau. D'autres cas de charge peuvent être ajoutés.</p>\n<figure data-asset-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" data-image-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b97f9643-560d-49db-b28f-33b201e32e7f/09.png\" data-asset-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" data-image-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" alt=\"\"></figure>\n<h2>4 Conception</h2>\n<p>L'opération de fabrication <strong>Platine de base</strong> est définie dans le modèle paramétrique, vous pouvez donc modifier ses propriétés directement dans l'onglet Opérations. </p>\n<p>Vous pouvez également <strong>Éclater</strong> le modèle paramétrique et utiliser l'opération de fabrication à la place.</p>\n<figure data-asset-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" data-image-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4fdf5eee-0b96-4747-a123-50789f279778/10.png\" data-asset-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" data-image-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Continuez et ajoutez une autre opération de fabrication, puis sélectionnez la <strong>Platine d'extrémité</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" data-image-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ea218839-eb69-4ae3-86ee-78ebf1b9d9fd/11.png\" data-asset-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" data-image-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez les propriétés de l'opération <strong>EP1</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" data-image-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c3d6fd20-6216-4713-9022-0fe17b7a9d92/12.png\" data-asset-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" data-image-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" alt=\"\"></figure>\n<p>Maintenant, ajoutez la <strong>Platine de connexion</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" data-image-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aa9f53d1-2549-49f5-9d48-58ebd4d5eff9/13.png\" data-asset-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" data-image-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" alt=\"\"></figure>\n<p>Et redéfinissez ses propriétés.</p>\n<figure data-asset-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" data-image-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/776621ca-0488-4855-8125-3465a43f42eb/25.0_14.png\" data-asset-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" data-image-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans le coin supérieur gauche, vous pouvez voir des messages d'avertissement concernant les conflits entre les plaques et les soudures. De plus, lorsque vous activez le mode de visualisation <strong>Transparent</strong>, la zone des conflits est mise en évidence dans la fenêtre graphique 3D.</p>\n<figure data-asset-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" data-image-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/357b7f23-65be-4e0a-b922-6519343315b2/25.0_15.png\" data-asset-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" data-image-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Pour éliminer les conflits entre les plaques et les soudures, coupez un coin de la platine de connexion CPL1. Pour cela, allez dans l'<strong>Éditeur - Gousset ou faites un clic droit sur le gousset</strong> et créez un <strong>Chanfrein</strong> au coin numéro 2.</p>\n<figure data-asset-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" data-image-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c079e35b-a266-4253-b199-9208af96c9f8/16.png\" data-asset-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" data-image-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" alt=\"\"></figure>\n<p>Terminez la conception avec l'opération <strong>Raidisseur.</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" data-image-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a2cf5055-03e2-48b6-8f7d-5beff775164a/17.png\" data-asset-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" data-image-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" alt=\"\"></figure>\n<p>Et définissez les propriétés correctes de STIFF1<strong>.</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" data-image-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/87aeeb32-e621-44f0-8da2-eb4eb8eac15d/25.0_18.png\" data-asset-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" data-image-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vérifions la conception finale de l'assemblage.</p>\n<figure data-asset-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" data-image-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6ff3ef36-f6fa-4567-8d54-9684fa507a80/19.png\" data-asset-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" data-image-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" alt=\"\"></figure>\n<h2>5 Vérification</h2>\n<p>Lancez le calcul en cliquant sur <strong>Calculer</strong> dans le ruban. Le modèle d'analyse est généré automatiquement, le calcul basé sur le <a data-item-id=\"06158daa-1491-4e83-ac34-4964bd5a3c63\" href=\"\">CBFEM</a> est effectué, et nous pouvons voir la vérification globale affichée avec les valeurs de base des résultats de vérification.</p>\n<figure data-asset-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" data-image-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3ec4c71e-31c5-4f1a-8663-e1cd09278812/25.0_20.png\" data-asset-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" data-image-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" alt=\"\"></figure>\n<p>Allez dans <strong>Vérification</strong> dans le ruban supérieur<strong>,</strong> et activez <strong>Contrainte équivalente, Efforts dans les boulons, Maillage,</strong> et la forme <strong>Déformée</strong> de la structure pour obtenir une image complète du comportement de l'assemblage. </p>\n<figure data-asset-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" data-image-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5e3fab43-7622-4cdd-be12-1f54f5291be5/25.0_21.png\" data-asset-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" data-image-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" alt=\"\"></figure>\n<p>De plus, activez <strong>Contrainte dans le béton</strong> depuis le ruban supérieur. Ouvrez l'onglet <strong>Bloc de béton</strong> pour voir les résultats détaillés de cet élément.</p>\n<figure data-asset-id=\"a91302dc-d2ad-44e7-b8cb-47ca05a05415\" data-image-id=\"a91302dc-d2ad-44e7-b8cb-47ca05a05415\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0985607c-cb9a-479f-88fb-198bb7ac6922/25.0_22.png\" data-asset-id=\"a91302dc-d2ad-44e7-b8cb-47ca05a05415\" data-image-id=\"a91302dc-d2ad-44e7-b8cb-47ca05a05415\" alt=\"\"></figure>\n<h2>6 Rapport</h2>\n<p>Enfin, allez dans l'onglet <strong>Rapport</strong>. IDEA StatiCa propose un rapport entièrement personnalisable à imprimer ou à enregistrer dans un format modifiable.</p>\n<figure data-asset-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" data-image-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0f9ae9b7-6361-48b7-b594-be1ccd51c7bf/25.0_23.png\" data-asset-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" data-image-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous avez conçu, optimisé et effectué la vérification normative d'un assemblage acier structurel selon l'Eurocode (EN).</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"tutorial_connection___footing_with_diagonal__en_\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"campus_cta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n26aa8d7a_c0bf_018d_c546_43e6c6d2bf10\"></object>"
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"value": "<h2>1 Nouveau projet</h2>\n<p>Lançons <strong>IDEA StatiCa</strong> et sélectionnons l'application <strong>Connection </strong>(<a href=\"https://www.ideastatica.com/product-downloads\">télécharger la dernière version</a>). Créez une nouvelle <strong>conception vierge</strong> en sélectionnant la géométrie souhaitée. Renseignez le nom, choisissez le code de calcul et les propriétés de matériaux par défaut. </p>\n<figure data-asset-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" data-image-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/296d6e90-da7d-43ff-b136-f1350c5f05d8/CL_01.png\" data-asset-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" data-image-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" alt=\"\"></figure>\n<h2>2 Création d'un nouveau modèle</h2>\n<p>Créons une conception pouvant être enregistrée comme modèle. Cliquez sur <strong>Opération</strong> dans le ruban et trouvez l'opération de fabrication <strong>Stub - plate to plate</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\" data-image-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7ae4db82-405c-4233-9d77-eeb6e7ca2a4e/CL_3.jpg\" data-asset-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\" data-image-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez les soudures dans l'opération. Sélectionnez les <a data-item-id=\"d65d8320-3860-4fbc-984c-a73163766798\" href=\"\"><strong>soudures à pénétration partielle (PJP)</strong></a><strong> </strong>et modifiez la taille.</p>\n<figure data-asset-id=\"e2c25bb5-d102-4079-8545-4ad5dd59f8c1\" data-image-id=\"e2c25bb5-d102-4079-8545-4ad5dd59f8c1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0cecd5b8-4f85-4932-8cf4-81484b98727e/CL_4.jpg\" data-asset-id=\"e2c25bb5-d102-4079-8545-4ad5dd59f8c1\" data-image-id=\"e2c25bb5-d102-4079-8545-4ad5dd59f8c1\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ajoutez une autre opération - <strong>Coupe</strong>. </p>\n<figure data-asset-id=\"47f7e12d-ad9a-4f52-b001-140440b45a1b\" data-image-id=\"47f7e12d-ad9a-4f52-b001-140440b45a1b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e51bfdb-8101-4c5d-b4b2-761ce57d46b5/CL_5.jpg\" data-asset-id=\"47f7e12d-ad9a-4f52-b001-140440b45a1b\" data-image-id=\"47f7e12d-ad9a-4f52-b001-140440b45a1b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez l'élément à couper en <a data-item-id=\"f6e6b0be-9e8d-4d62-9f60-9917ddbeb763\" href=\"\"><strong>STUB1</strong></a> et les <a data-item-id=\"23e17b5c-1590-48e1-be86-e6141d9b6c02\" href=\"\"><strong>soudures</strong></a>. </p>\n<figure data-asset-id=\"96f6de6b-4a5b-4355-972c-4da8ceca1bb1\" data-image-id=\"96f6de6b-4a5b-4355-972c-4da8ceca1bb1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34492e8c-c838-45ef-9d26-956d3c21d7ad/CL_6.jpg\" data-asset-id=\"96f6de6b-4a5b-4355-972c-4da8ceca1bb1\" data-image-id=\"96f6de6b-4a5b-4355-972c-4da8ceca1bb1\" alt=\"\"></figure>\n<p>Cette conception est fréquemment utilisée ; elle peut donc être enregistrée dans la <strong>Connection Library</strong>. Cliquez sur le bouton <strong>Publier</strong> dans le ruban. Définissez le nom, le type de chargement et l'<strong>ensemble de conceptions d'assemblage</strong> (<strong>CDC</strong>) dans lequel le modèle sera stocké. Types de CDC : </p>\n<ul>\n <li><strong>Entreprise </strong>- tous les utilisateurs disposant de la licence d'entreprise pourront y accéder, tandis qu'un utilisateur d'une autre entreprise ne pourra pas voir, utiliser ou accéder à ces éléments de conception.</li>\n <li><strong>Personnel </strong>- disponible uniquement pour l'auteur de la conception. </li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\" data-image-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1163c50d-aa6e-44b0-a194-f7db062bf24a/CL_7.jpg\" data-asset-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\" data-image-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\" alt=\"\"></figure>\n<h2>2 Application d'un modèle depuis la Connection Library</h2>\n<p>Commencez par supprimer les opérations dans le modèle. </p>\n<figure data-asset-id=\"e6f8aea9-c87a-4219-8542-d5028bdc4980\" data-image-id=\"e6f8aea9-c87a-4219-8542-d5028bdc4980\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6426eb8a-1127-4c87-bd4f-4bde475c48d0/CL_8.jpg\" data-asset-id=\"e6f8aea9-c87a-4219-8542-d5028bdc4980\" data-image-id=\"e6f8aea9-c87a-4219-8542-d5028bdc4980\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ajoutez un élément supplémentaire à la conception. </p>\n<figure data-asset-id=\"b4d248e2-1009-4ca9-94e9-c6fa5c94a19f\" data-image-id=\"b4d248e2-1009-4ca9-94e9-c6fa5c94a19f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d742582d-da46-4b76-87c4-659ad4218db7/CL_9.jpg\" data-asset-id=\"b4d248e2-1009-4ca9-94e9-c6fa5c94a19f\" data-image-id=\"b4d248e2-1009-4ca9-94e9-c6fa5c94a19f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Utilisons maintenant la Connection Library plutôt que de recourir à nouveau aux opérations individuelles. Cliquez sur le bouton <strong>Proposer</strong> dans le ruban. Aucune conception n'est disponible pour la géométrie actuelle. Passez en mode <strong>Sélection</strong> et cliquez sur la <strong>Flèche</strong>. </p>\n<figure data-asset-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" data-image-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/928af4f4-f21f-428d-83f8-46f8d3534ecb/CL_10.jpg\" data-asset-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" data-image-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" alt=\"\"></figure>\n<p>En maintenant la touche <strong>Contrôle</strong> de votre clavier enfoncée, sélectionnez les éléments <strong>B</strong> et <strong>C</strong>. Confirmez la sélection en cliquant sur le bouton Valider. Les modèles de conception adaptés à la géométrie sélectionnée sont affichés. Affinez la sélection des modèles en ne sélectionnant que l'ensemble de conceptions d'assemblage <strong>Personnel</strong>. <strong>Appliquez</strong> le modèle. </p>\n<figure data-asset-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" data-image-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9b20f087-b64e-425d-8068-b7c980d3b7a4/CL_11.jpg\" data-asset-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" data-image-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" alt=\"\"></figure>\n<p>La conception est appliquée au modèle exactement telle qu'elle a été enregistrée dans la Connection Library. Pour finaliser la conception, ajoutez une opération individuelle pour l'élément diagonal, car il n'est pas inclus dans le modèle.</p>\n<figure data-asset-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" data-image-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/faf3e40e-95d8-45af-9710-706a1227a4d8/CL_12.jpg\" data-asset-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" data-image-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez l'opération conformément à l'image ci-dessous. </p>\n<figure data-asset-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" data-image-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bda7914-ab36-4cce-92ec-c2cba3e56fa1/CL_13.jpg\" data-asset-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" data-image-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez le gousset pour lui donner une forme appropriée dans l'<a data-item-id=\"748f0c81-c600-50e2-a41e-32e42cf42116\" href=\"\"><strong>éditeur de plaques</strong></a><strong>. </strong></p>\n<figure data-asset-id=\"8f33f942-3b43-45e2-ac0f-8455e2b61a83\" data-image-id=\"8f33f942-3b43-45e2-ac0f-8455e2b61a83\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1e521f96-89d0-4834-bf3e-7db8e709869f/CL_14.jpg\" data-asset-id=\"8f33f942-3b43-45e2-ac0f-8455e2b61a83\" data-image-id=\"8f33f942-3b43-45e2-ac0f-8455e2b61a83\" alt=\"\"></figure>\n<p>Faites de même pour couper les coins de la <strong>plaque langue. </strong></p>\n<figure data-asset-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" data-image-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e957a1d8-481b-4d4c-9731-b8e69e6fccf2/CL_15.jpg\" data-asset-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" data-image-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" alt=\"\"></figure>\n<p>La conception est maintenant terminée. Elle peut être publiée dans la Connection Library ou simplement utilisée pour lancer l'analyse et obtenir les résultats. Pour cela, les <a data-item-id=\"3eca9f92-b870-40f1-b11b-dd1ba61acb5a\" href=\"\"><strong>effets de charge</strong></a><strong> </strong>doivent être définis. </p>\n<figure data-asset-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" data-image-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e3de93a-2944-4838-9841-1853421dad24/CL_16.jpg\" data-asset-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" data-image-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" alt=\"\"></figure>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n93f8b434_ca2c_01df_27d3_a54ef91b7823\"></object>"
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La conception paramétrique permet aux utilisateurs de concevoir des assemblages standardisées de manière efficace - <strong>lisez comment travailler avec les paramètres</strong> <a data-item-id=\"e5982961-3fb7-424b-9b44-dfd731b836d4\" href=\"\">dans cet article.</a></p>\n<p>L'intégration de <strong>modèles paramétriques</strong> dans <a data-item-id=\"d462d4fd-c84f-4b3b-8111-c248b270291b\" href=\"\">Connection Library</a> offre une approche transformationnelle des flux de travail des concepteurs d'assemblage. <strong>Elle permet aux utilisateurs de créer et d'utiliser une collection universelle de modèles qui peuvent être facilement personnalisés et déployés dans différents contextes de conception.</strong></p>\n<h2>Comment cela fonctionne-t-il ?</h2>\n<p>L'utilisateur peut télécharger lassemblage créé vers son entreprise ou son ensemble personnel, comme pour n'importe quelle conception, et il peut même le faire <strong>avec les paramètres définis</strong>. Une fois que la même géométrie est présente dans le projet et que la solution peut être répétée, l'utilisateur peut appliquer cette conception préparée à l'avance (modèle) avec tous les paramètres.</p>\n<figure data-asset-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" data-image-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f0a53fd0-929f-4053-9c8c-37b522604485/parametric_template_3.png\" data-asset-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" data-image-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" alt=\"\"></figure>\n<p>En outre, après avoir proposé le modèle, il est possible de <strong>modifier les paramètres directement</strong> <strong>dans la fenêtre de conception principale</strong> et il n'est pas nécessaire de passer en mode développeur. Cet environnement convivial permet aux utilisateurs moins expérimentés de travailler avec des paramètres prédéfinis en toute sécurité selon les préréglages des concepteurs seniors.</p>\n<figure data-asset-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" data-image-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/21f4f5f7-4808-4e52-ad70-4c7446950a47/parametric_template_5.png\" data-asset-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" data-image-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" alt=\"\"></figure>\n<p>L'optimisation ultérieure est très simple, car il est possible d'éviter de modifier chaque entité une par une lors de l'utilisation des opérations.</p>\n<p>En modifiant un paramètre, <strong>plusieurs étapes</strong> peuvent être réalisées en même temps. Par exemple, lorsque l'on modifie la largeur de l'élargisseur, ce n'est pas seulement l'élargisseur lui-même qui est affecté, mais aussi toutes les soudures associées et l'emplacement du raidisseur :</p>\n<figure data-asset-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" data-image-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a920b12e-d9f6-4545-9616-2b4e45b7c256/parametric_template_4.png\" data-asset-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" data-image-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les modifications verrouillées dans la liste des propriétés de certaines opérations de fabrication sont désactivées dans de tels cas. Cependant, si l'utilisateur le souhaite, il peut casser les paramètres à l'aide du bouton<strong>\"exploser</strong>\" et continuer à modifier les opérations.</p>\n<p>Les modèles auxquels les paramètres sont liés sont marqués d'un {p} minuscule. Plusieurs modèles paramétriques ont déjà été préparés et mis à disposition dans le <strong>jeu de modèles prédéfinis par l'équipe IDEA StatiCa</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" data-image-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1f541105-3c13-4356-9547-4495dfdbfdce/parametric_template_1.png\" data-asset-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" data-image-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Quels sont les avantages des modèles paramétriques ?</h2>\n<ul>\n <li><strong>Modèles universels</strong>: Les concepteurs peuvent accéder à une large collection de modèles paramétriques à partir de Connection Library. Ces modèles sont conçus pour être universellement applicables et constituent une base solide pour un large éventail de projets.</li>\n <li><strong>Personnalisation paramétrique</strong>: Grâce à l'onglet Développeur, les utilisateurs peuvent définir des paramètres spécifiques pour chaque modèle, ce qui permet un haut degré de personnalisation et de flexibilité dans la conception.</li>\n <li><strong>Identification des modèles</strong>: Les modèles paramétriques sont facilement identifiables par le symbole {p}, ce qui permet aux utilisateurs de les reconnaître et de les sélectionner rapidement pour leurs projets.</li>\n <li><strong>Filtrage amélioré de la bibliothèque</strong>: Le filtre de la fenêtre de proposition de Connection Library permet aux utilisateurs de trouver efficacement des modèles paramétriques parmi l'offre étendue de la bibliothèque.</li>\n <li><strong>Contrôle de la publication</strong>: Lorsqu'un assemblage contient des paramètres, les concepteurs ont la possibilité de publier ces modèles paramétriques dans Connection Library. Cette fonctionnalité permet de partager des modèles personnalisés avec l'ensemble de la communauté des utilisateurs ou de les garder confidentiels pour un usage individuel ou interne.</li>\n</ul>\n<h2>Impact sur le flux de travail</h2>\n<p>L'inclusion de modèles paramétriques dans Connection Library représente une avancée significative dans le processus de conception pour les concepteurs d'assemblage. Cette fonctionnalité simplifie le processus de conception en fournissant :</p>\n<ul>\n <li><strong>Efficacité</strong>: L'utilisation de modèles accélère la phase de conception, ce qui permet des itérations et des modifications plus rapides.</li>\n <li><strong>Cohérence</strong>: Les modèles paramétriques garantissent la cohérence de la conception d'un projet à l'autre, ce qui est essentiel pour maintenir les normes et la qualité.</li>\n <li><strong>Collaboration</strong>: La possibilité de partager des modèles personnalisés améliore la collaboration entre les équipes et avec l'ensemble de la communauté des concepteurs.</li>\n <li><strong>Personnalisation</strong>: Les concepteurs peuvent adapter les modèles aux exigences spécifiques d'un projet, ce qui améliore la précision et l'efficacité de la conception.</li>\n</ul>\n<p><em>Disponible dans le </em><a data-item-id=\"52afe115-4e0f-4c6a-be42-e82757fdb937\" href=\"\"><em>patch 23.1.5 d'IDEA StatiCa</em></a>.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n698fc8a8_25b1_016d_9bfc_52f86a474d95\"></object>\n<h2>Jeux de contrôle par défaut dans les opérations</h2>\n<p>La conception d'un assemblage par paramètres consiste à définir des paramètres uniques spécifiques à chaque type d'assemblage d'une part. D'autre part, il y a des paramètres qui sont utilisés presque toujours en raison des pratiques d'ingénierie courantes, telles qu'un ensemble de soudures, de fixations et de matériaux.</p>\n<p>Pour simplifier la création de modèles paramétriques et accéder à ces paramètres à tout moment, nous incluons ces contrôles en tant qu'ensembles par défaut dans la racine de l'opération.</p>\n<p>Lorsque vous sélectionnez Opérations, les paramètres suivants sont disponibles par défaut :</p>\n<ul>\n <li>Réglage de la soudure : <strong>Méthode de dimensionnement</strong> et <strong>matériau de</strong> la soudure (24.0.5)</li>\n <li>Paramètres du boulon : <strong>Type</strong>, <strong>plan de cisaillement dans le filetage</strong> et <strong>transfert de l'effort de cisaillement</strong> (24.1.0)</li>\n <li>Paramétrage des platines: <strong>Matériau </strong>(24.1.0)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" data-image-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/23570977-6342-4a3e-adc8-2563c3e0028f/common%20properties%201.png\" data-asset-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" data-image-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ces commandes définissent la propriété spécifique pour l'ensemble du modèle d'assemblage à toutes les opérations et sont affichées dans la racine des opérations par défaut. Ils ne modifient pas les propriétés des éléments de structure, mais uniquement les opérations de fabrication.</p>\n<p>Si l'une des propriétés liées au contrôle <strong>est utilisée dans un paramètre</strong> du modèle paramétrique, le contrôle est automatiquement désactivé. Ce comportement permet d'éviter d'influencer la même propriété à partir de deux endroits et, par conséquent, de gâcher les détails de l'assemblage par des boucles dans les paramètres.</p>\n<p>En outre, ces contrôles sont également affichés sans modèle paramétrique, ce qui permet d'effectuer des modifications rapides et d'unifier les propriétés de n'importe quel modèle d'assemblage.</p>\n<h2>Quels sont les avantages ?</h2>\n<ul>\n <li>Pour l'<strong>utilisateur du modèle paramétrique</strong> (par exemple, l'utilisateur junior), toutes les opérations sont désactivées (en lecture seule). Cependant, la <strong>modification du matériau, de la classe de boulons ou du matériau de la platine</strong> reste une action couramment attendue. Toutefois, si un seul paramètre manque dans le modèle paramétrique, celui-ci devient inutilisable. Les propriétés communes telles que les soudures, les boulons et les matériaux peuvent désormais être contrôlées dans chaque modèle paramétrique à l'aide des commandes par défaut affichées sous les paramètres.</li>\n <li>L'ajout de ces contrôles <strong>simplifie le travail du créateur du modèle</strong> (par exemple, l'utilisateur principal) <strong>lors de la préparation des modèles paramétriques</strong>. Désormais, il n'est plus nécessaire de créer manuellement des paramètres spéciaux pour modifier des propriétés communes telles que les soudures, les boulons et les matériaux.</li>\n <li>Parfois, vous souhaitez <strong>unifier les nuances de boulons ou de platines et les matériaux de soudure</strong> dans l'ensemble du détail de l'assemblage, même si le <strong>modèle paramétrique n'est pas utilisé</strong>. Cela peut être facilement réalisé soit en multi-sélectionnant dans l'arbre et en éditant des opérations du même type (néanmoins, dans ce cas, cela doit être fait plusieurs fois pour chaque groupe d'opérations séparément), soit il est maintenant possible de <strong>modifier la propriété demandée</strong> ou de vérifier si la même propriété est utilisée <strong>en un seul clic</strong>.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" data-image-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/937c9874-ecb7-4e00-ba25-790f70433722/common%20properties%202.png\" data-asset-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" data-image-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Disponible dans </em><a data-item-id=\"17d58b3b-ad50-4d8b-9be5-8c387010e618\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa version 24.1</em></a><em>.</em></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n894962c2_9e8f_01ba_11c7_5f16f7e8d9c6\"></object>\n<h2>Améliorations de l'ensemble prédéfini</h2>\n<p>Plusieurs améliorations ont été apportées aux <strong>modèles paramétriques créés par l'assistant</strong> afin d'améliorer la convivialité, la clarté et la cohérence du modèle.</p>\n<ul>\n <li>Les messages de validation ont été affinés, seuls les messages fonctionnels et pertinents sont désormais affichés, tels que le type d'élément incorrect, la compatibilité de section transversale ou les problèmes de définition de la charge.</li>\n <li>Les textes des messages ont également été réécrits pour une meilleure lisibilité et une plus grande précision technique.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"737a4cd3-cdfd-44d9-b4ef-6bdd0ed27699\" data-image-id=\"737a4cd3-cdfd-44d9-b4ef-6bdd0ed27699\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ae6b21b1-c930-4ad9-859f-f1753f5d321a/25-1%20predefined%20set%202.png\" data-asset-id=\"737a4cd3-cdfd-44d9-b4ef-6bdd0ed27699\" data-image-id=\"737a4cd3-cdfd-44d9-b4ef-6bdd0ed27699\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n <li>Les modèles conservent désormais correctement les <strong>données de section transversale</strong> pour les cornières et les éléments de raidissement, ce qui garantit une génération précise de la géométrie.</li>\n <li>Les <strong>sections transversales personnalisées (CCS) stockées dans MPRL</strong> sont incluses dans les modèles et automatiquement appliquées aux nouveaux modèles.</li>\n <li>Une nouvelle <strong>méthode d'opération Workplane, Intersection</strong>, permet d'utiliser les modèles pour les éléments se terminant dans les directions X+ et X- dans Checkbot, avec un décalage réglable et un positionnement sur le bord proche ou éloigné de l'élément concerné.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"618d872c-8d91-4f63-98b3-d45e7e9c17e2\" data-image-id=\"618d872c-8d91-4f63-98b3-d45e7e9c17e2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6c417587-c02f-4a0b-933f-9a3c4071f6ac/25-1%20predefined%20set%203.png\" data-asset-id=\"618d872c-8d91-4f63-98b3-d45e7e9c17e2\" data-image-id=\"618d872c-8d91-4f63-98b3-d45e7e9c17e2\" alt=\"\"></figure>\n<p>Grâce à cette nouvelle fonction, les modèles sont applicables aux toutes les deux extrémités dans Checkbot.</p>\n<figure data-asset-id=\"dfb6b20b-9c5f-46b7-b003-b1ca968c6f89\" data-image-id=\"dfb6b20b-9c5f-46b7-b003-b1ca968c6f89\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c3991f2a-98fe-4c99-a1b7-a6875607d42d/25-1%20predefined%20set%204.png\" data-asset-id=\"dfb6b20b-9c5f-46b7-b003-b1ca968c6f89\" data-image-id=\"dfb6b20b-9c5f-46b7-b003-b1ca968c6f89\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les modèles paramétriques peuvent également être <a data-item-id=\"e8d3e9e8-0671-460a-bc80-22eb894538ca\" href=\"\">combinés entre eux ou avec des opérations de fabrication standard</a>.</p>\n<p><em>Disponible dans </em><a data-item-id=\"44b90fbb-8348-4643-8966-823b2c71587b\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa version 25.1</em></a><em>.</em></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"untitled_content_item_1085ffa\"></object>"
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Welding there would be a much better option\".</p>\n<p> \"It should be rather semi-rigid than rigid.\"</p>\n<p>And then, you start searching for inspiration on how to solve such a connection safely and efficiently. First, within your office with your colleagues, then you start browsing and exploring your past projects. </p>\n<p>Somebody has to solve a similar issue before, right? </p>\n<p>And this is where IDEA StatiCa comes in. </p>\n<h2>Connection Library at your service</h2>\n<p><a data-item-id=\"d462d4fd-c84f-4b3b-8111-c248b270291b\" href=\"\"><strong>Connection Library</strong></a><strong> is a cloud application that provides you with 400,000+ ideas for your connection designs</strong> from all around the world. Saying that, it is by far the world's largest database of steel connections. Available just at your fingertips. And for free... </p>\n<p>With the Connection Library, you can browse examples matching your project and <strong>find inspiration in seconds</strong>! </p>\n<p><strong>The use is pretty easy, just like 1-2-3. </strong></p>\n<h4>1. Define the geometry of your model</h4>\n<p>The whole database is segmented and filterable by a smart system of connection geometries. What does it mean? Using a few setting parameters, you can model your connection members quickly with a predefined set of cross-sections and filters. </p>\n<p>You can play with members, add them or remove, rotate, or adjust them. For each of them, you can select from 8 different types of cross-sections + one general, in case you are not sure yet. </p>\n<p> Do you need to add a hollow section? No problem! </p>\n<p> Did you say \"rectangular\"? Here you are! </p>\n<p> Change it to I-shape? Just click here. </p>\n<figure data-asset-id=\"e1a658ae-4ba2-46d8-ba48-7f8c3a369520\" data-image-id=\"e1a658ae-4ba2-46d8-ba48-7f8c3a369520\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6a3c1e2d-08d0-4c87-8802-396313c40d21/ConLib-step01-2.5x.gif\" data-asset-id=\"e1a658ae-4ba2-46d8-ba48-7f8c3a369520\" data-image-id=\"e1a658ae-4ba2-46d8-ba48-7f8c3a369520\" alt=\"\"></figure>\n<p>By the way, if you are not sure about your solution yet or you want to see the rich inspiration for the most popular connection types, you can just click on one of the <strong>four preselected models</strong> in the bottom right corner. </p>\n<h4>2. Browse potential candidates</h4>\n<p>Based on your model settings, you can start browsing thousands of connections with the same geometry. Obviously, the more precisely specified geometry, the more accurate the offer of solutions would be. </p>\n<figure data-asset-id=\"60697ce5-4c9f-4b1d-9253-cd19905778d1\" data-image-id=\"60697ce5-4c9f-4b1d-9253-cd19905778d1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/971c4360-91a6-4b20-b3a5-1857f609ecec/connection-library-v0-03d.PNG\" data-asset-id=\"60697ce5-4c9f-4b1d-9253-cd19905778d1\" data-image-id=\"60697ce5-4c9f-4b1d-9253-cd19905778d1\" alt=\"\"></figure>\n<p>If there are too many options, try to<strong> adjust filtering</strong>, refine your settings, or fine-tune connectors and features. </p>\n<p> Need only welded connections? Just set the right filter on/off. </p>\n<p> Do you need to see only anchorings? One more click...</p>\n<figure data-asset-id=\"e8382292-814a-45d0-a4de-7102762ae730\" data-image-id=\"e8382292-814a-45d0-a4de-7102762ae730\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c80e68b1-8452-49b2-8d02-459e79d38874/connection-library-v0-01-filters1.png\" data-asset-id=\"e8382292-814a-45d0-a4de-7102762ae730\" data-image-id=\"e8382292-814a-45d0-a4de-7102762ae730\" alt=\"\"></figure>\n<p>If the offered examples are not matching perfectly, take a step back and adjust your initial model. </p>\n<h4>3. Explore details in a 3D view</h4>\n<p>The last step enables you to explore connection details and properties in the 3D view window. You can find similar connections and see how other engineers solved them. </p>\n<p><strong>To access the 3D view</strong>, <strong>you have to either have an IDEA StatiCa account</strong> already (you have the IDEA StatiCa desktop license, no matter if a commercial or free – educational or trial), or you can quickly <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">create a free account</a>, which allows you to explore the connection details.</p>\n<p>Besides the filter settings, you can also see according to which standard the connection had been designed. </p>\n<figure data-asset-id=\"d9678bf1-23da-425d-8e76-561722b61b32\" data-image-id=\"d9678bf1-23da-425d-8e76-561722b61b32\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/06240ec5-08e5-46d4-8c3d-5d74f4353e21/connection-library-v1-04.PNG\" data-asset-id=\"d9678bf1-23da-425d-8e76-561722b61b32\" data-image-id=\"d9678bf1-23da-425d-8e76-561722b61b32\" alt=\"\"></figure>\n<p>If you like the selected solution, get inspired, and you can try to model it in the IDEA StatiCa desktop app on your own.</p>\n<h2>Where are all these connections coming from?</h2>\n<p>As you can imagine, putting together such an extensive database of steel connections was not an easy task. </p>\n<p>Connection Library has been created by structural engineers for the global community of engineers, nurturing inspiration and simplifying their work, much like programmers share code for collective benefit.</p>\n<p>The <strong>Connection Library database comes from data gathered by another IDEA StatiCa cloud app called </strong><a data-item-id=\"509c9953-7d08-4da3-9b0e-1651eb8053ea\" href=\"\"><strong>Viewer</strong></a>, where engineers can share their project files. We took those connection designs, made them anonymous, and kept just the important bits like cross-sections, member geometry, and the building codes. No data from our desktop applications were used to build the Connection Library database.</p>\n<h2>Now it's your turn...</h2>\n<p><a href=\"https://connectionlibrary.ideastatica.com/\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">IDEA StatiCa Connection Library</a> is an (almost) endless source of inspiration for you. Take the plunge into testing, browse it, change geometries... Just do your best to find out what scenarios it can cover for you, your projects, and designs. </p>\n<p>Connection Library is a new tool, and as for every new project, <strong>we would love to hear your feedback</strong>. </p>\n<p>What do you like or dislike? How can it be improved, or what features should we add to it? Do you miss more advanced filtering? </p>\n<p>If you have any suggestions, feel free to share them with us via a <a href=\"https://www.surveymonkey.com/r/connection-library\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">simple survey form</a>, which you can find in the bottom right corner of the Connection Library screen. </p>\n<p>OK. So what are you waiting for now? </p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n9b2bb2de_4848_014a_0397_ff6007773219\"></object>\n<p><br></p>"
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"value": "<h2>1 Nouveau projet</h2>\n<p>Lancez <strong>IDEA StatiCa</strong> (<a data-item-id=\"0dff6482-3e17-4ca2-bb66-b4abc6a8dde4\" href=\"\">téléchargez la dernière version</a>) et sélectionnez l'<strong>application Connection</strong>.</p>\n<p>Créez un nouveau projet en sélectionnant le modèle de départ le plus proche du design souhaité. Renseignez le nom, sélectionnez la nuance d'acier <strong>S355</strong>,<strong> </strong>le code de calcul <strong>Eurocode</strong>, puis cliquez sur <strong>Créer le projet</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"a6981427-9bf8-490c-81be-6b03c12d1876\" data-image-id=\"a6981427-9bf8-490c-81be-6b03c12d1876\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e0cf615f-2ba9-4da3-b09c-f086263ce42d/Buckling%20EN%201.png\" data-asset-id=\"a6981427-9bf8-490c-81be-6b03c12d1876\" data-image-id=\"a6981427-9bf8-490c-81be-6b03c12d1876\" alt=\"\"></figure>\n<p>Puisque nous utilisons le code EN, définissez les <strong>unités métriques</strong> (voir <a data-item-id=\"832da2a8-6d89-4598-84c5-dfc30515c634\" href=\"\">Comment changer le système d'unités</a>).</p>\n<h2>2 Géométrie</h2>\n<p>Commencez par modifier la section transversale de l'élément horizontal <strong>C</strong>. Utilisez le <strong>clic droit de la souris</strong> sur l'élément dans la scène ou le bouton <strong>crayon</strong> dans les propriétés pour modifier la section transversale de même forme.</p>\n<figure data-asset-id=\"eb89c3cf-1e2e-49ed-9f00-d8d991a17052\" data-image-id=\"eb89c3cf-1e2e-49ed-9f00-d8d991a17052\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d8b5815e-0b69-4fda-9c68-a6b9fb7bc2a3/Buckling%20EN%202.png\" data-asset-id=\"eb89c3cf-1e2e-49ed-9f00-d8d991a17052\" data-image-id=\"eb89c3cf-1e2e-49ed-9f00-d8d991a17052\" alt=\"\"></figure>\n<p>Sélectionnez <strong>IPE220</strong> dans la bibliothèque.</p>\n<figure data-asset-id=\"1962f105-568e-4bb0-90fb-ebae342a4384\" data-image-id=\"1962f105-568e-4bb0-90fb-ebae342a4384\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/81c5bfa0-78bd-40af-84b6-2b5c40b8c15d/Buckling%20EN%203.png\" data-asset-id=\"1962f105-568e-4bb0-90fb-ebae342a4384\" data-image-id=\"1962f105-568e-4bb0-90fb-ebae342a4384\" alt=\"\"></figure>\n<p>Modifiez maintenant la section transversale de l'élément vertical <strong>B</strong> en une autre forme, en utilisant à nouveau le <strong>bouton droit de la souris</strong> sur l'élément dans la scène ou le bouton <strong>plus</strong> dans les propriétés.</p>\n<figure data-asset-id=\"780f2d25-9529-4cda-ac61-990ded157d6e\" data-image-id=\"780f2d25-9529-4cda-ac61-990ded157d6e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7a259f08-4777-4592-a3e5-911e4b045679/Buckling%20EN%204.png\" data-asset-id=\"780f2d25-9529-4cda-ac61-990ded157d6e\" data-image-id=\"780f2d25-9529-4cda-ac61-990ded157d6e\" alt=\"\"></figure>\n<p>Choisissez le groupe <strong>sections creuses rectangulaires</strong> et confirmez le type de section transversale <strong>RHS120/80/8.0</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"30aff843-d523-4e11-b51e-84f59974f956\" data-image-id=\"30aff843-d523-4e11-b51e-84f59974f956\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f5a8b898-5ab6-475d-8c8f-f47a198e1006/Buckling%20EN%205.png\" data-asset-id=\"30aff843-d523-4e11-b51e-84f59974f956\" data-image-id=\"30aff843-d523-4e11-b51e-84f59974f956\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous pouvez maintenant modifier les propriétés de l'élément <strong>B</strong>. Définissez le <strong>Type de modèle</strong> sur <strong>N-Vy-Vz</strong> et le paramètre <strong>Efforts en</strong> sur <strong>Boulons</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"5c347a47-b1b2-473f-9a21-9715f4b7e8b3\" data-image-id=\"5c347a47-b1b2-473f-9a21-9715f4b7e8b3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/36ec5a55-6b73-4393-be03-7797fefdcbd5/2_4.png\" data-asset-id=\"5c347a47-b1b2-473f-9a21-9715f4b7e8b3\" data-image-id=\"5c347a47-b1b2-473f-9a21-9715f4b7e8b3\" alt=\"\"></figure>\n<p>Pour en savoir plus sur le Type de modèle et le paramètre Efforts en, consultez les articles <a data-item-id=\"ac982d36-e45a-5d9f-93f8-344206647dc4\" href=\"\">Comment modéliser un assemblage à boulon unique (Type de modèle)</a> et <a data-item-id=\"a25875d5-40c2-5ae8-8919-18016fad28ff\" href=\"\">Comment définir la position correcte de la charge (Efforts en)</a>.</p>\n<h2>3 Effets de charge</h2>\n<p>Continuons avec les <a data-item-id=\"3eca9f92-b870-40f1-b11b-dd1ba61acb5a\" href=\"\">effets de charge</a>. L'effet de charge <strong>LE1</strong> a été ajouté automatiquement. Saisissez <strong>-40 kN</strong> d'effort normal <strong>N [kN]</strong> pour l'élément <strong>B / Fin</strong> dans l'onglet et <strong>-20 kN</strong> d'effort tranchant <strong>Vz [kN]</strong> pour les deux extrémités de l'élément C<strong> (C / Début, C / Fin).</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"724d1d4c-5f2b-4b29-b421-de33c6e0129e\" data-image-id=\"724d1d4c-5f2b-4b29-b421-de33c6e0129e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ce6184cb-f9d6-45ae-845f-212754f5955a/3_5.png\" data-asset-id=\"724d1d4c-5f2b-4b29-b421-de33c6e0129e\" data-image-id=\"724d1d4c-5f2b-4b29-b421-de33c6e0129e\" alt=\"\"></figure>\n<h2>4 Conception</h2>\n<p>Définissez maintenant les opérations de fabrication. Cliquez sur les icônes <strong>Opérations</strong> dans le ruban (ou faites un clic droit sur Opérations dans l'arborescence des entités et sélectionnez Nouvelle opération).</p>\n<figure data-asset-id=\"918e50e7-cb2f-446f-8ffc-2fd20f1b9906\" data-image-id=\"918e50e7-cb2f-446f-8ffc-2fd20f1b9906\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/df42ea81-dc79-4ce9-80f9-0b0ff06b639e/Buckling%20EN%206.png\" data-asset-id=\"918e50e7-cb2f-446f-8ffc-2fd20f1b9906\" data-image-id=\"918e50e7-cb2f-446f-8ffc-2fd20f1b9906\" alt=\"\"></figure>\n<p>Sélectionnez l'opération <strong>Platine de liaison</strong> dans la liste des opérations de fabrication disponibles.</p>\n<figure data-asset-id=\"5b22483b-0119-4c16-ac4b-2ea7d7c4c6bc\" data-image-id=\"5b22483b-0119-4c16-ac4b-2ea7d7c4c6bc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3ea4de54-c8ac-4b5a-9acc-8505cbc741a4/Buckling%20analysis%20EN%204-2.png\" data-asset-id=\"5b22483b-0119-4c16-ac4b-2ea7d7c4c6bc\" data-image-id=\"5b22483b-0119-4c16-ac4b-2ea7d7c4c6bc\" alt=\"\"></figure>\n<p>Définissez maintenant les propriétés de la platine de liaison <strong>CPL1</strong>. Modifiez l'<strong>Épaisseur</strong> du gousset et de la platine de liaison à <strong>6 mm</strong>, la <strong>Largeur</strong> du gousset et de la platine de liaison à <strong>140 mm</strong>, changez le <strong>Type</strong> de la platine de liaison en <strong>Élément entaillé</strong> et choisissez les boulons <strong>M16 8.8</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"b479a56c-54a3-42be-baf4-35190ae5c073\" data-image-id=\"b479a56c-54a3-42be-baf4-35190ae5c073\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d27ab005-6f40-4a8f-8df0-3b34106a194e/Buckling%20analysis%20EN%204-4.png\" data-asset-id=\"b479a56c-54a3-42be-baf4-35190ae5c073\" data-image-id=\"b479a56c-54a3-42be-baf4-35190ae5c073\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le modèle est prêt à être analysé.</p>\n<h2>5 Calcul et vérification</h2>\n<p>Accédez à l'onglet <strong>Vérification</strong> dans le ruban supérieur et lancez le calcul de l'analyse EPS (contrainte/déformation) et de flambement<strong> </strong>via la commande <strong>Calculer</strong> et <strong>Contrainte/déformation - Flambement</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"e6141b1c-210d-41d5-80cd-65308c7a2d36\" data-image-id=\"e6141b1c-210d-41d5-80cd-65308c7a2d36\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b59b8c6f-21f3-45ef-9a02-37891c6e49ca/Buckling%20EN%208.png\" data-asset-id=\"e6141b1c-210d-41d5-80cd-65308c7a2d36\" data-image-id=\"e6141b1c-210d-41d5-80cd-65308c7a2d36\" alt=\"\"></figure>\n<p>Activez la vue <strong>Forme de flambement</strong>, <strong>Maillage</strong> et <strong>Déformée</strong>. Le tableau des facteurs critiques de flambement est disponible dans l'onglet <strong>Flambement</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"99fb82fd-f2f9-426c-9c3b-8d52eb23f0df\" data-image-id=\"99fb82fd-f2f9-426c-9c3b-8d52eb23f0df\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9ff9b326-990c-4861-b110-5400ea76a950/Buckling%20EN%207.png\" data-asset-id=\"99fb82fd-f2f9-426c-9c3b-8d52eb23f0df\" data-image-id=\"99fb82fd-f2f9-426c-9c3b-8d52eb23f0df\" alt=\"\"></figure>\n<p>En cliquant sur chaque ligne du tableau des facteurs critiques de flambement, vous pouvez parcourir les formes déformées dans la fenêtre 3D et les analyser visuellement.</p>\n<p>Pour comprendre les résultats de l'analyse, veuillez consulter les documents recommandés, tels que le <a data-item-id=\"c0240dcc-a0cd-4544-ab35-b69b96dd548f\" href=\"\">Contexte théorique</a> ou l'article <a data-item-id=\"86394c07-159a-5b98-b6ac-480ac7517b35\" href=\"\">Flambement global vs. flambement local. Qu'est-ce que cela signifie ?</a>, ou le billet de blog <a data-item-id=\"7264c6af-2992-4866-b1e4-b8ca79ab1c57\" href=\"\">Le flambement nécessite une réflexion critique !</a>.</p>\n<p>Puisqu'il s'agit d'un cas de flambement global et que le facteur de flambement est inférieur à 15, vous devez utiliser l'une des mesures suivantes :</p>\n<ul>\n <li>Simuler les effets du 2e ordre - ajouter une charge de cisaillement supplémentaire perpendiculaire au gousset comme force déstabilisatrice due aux excentricités, d'une magnitude de <em>V = N / </em>10 à l'emplacement du centre du groupe de boulons ; une suggestion pour ce type d'assemblage est disponible dans l'article <a data-item-id=\"ae41f5ca-d7b8-41d8-8cad-e9dfb222f5a1\" href=\"\">Conception de gousset dans IDEA StatiCa Connection</a> .</li>\n <li>ou renforcer l'assemblage et recalculer l'analyse de flambement pour s'assurer que le facteur critique de flambement est supérieur à 15,</li>\n <li>ou utiliser une analyse ou une approche différente pour s'assurer que le flambement n'est pas dangereux pour l'assemblage conçu.</li>\n</ul>\n<p>Nous utiliserons la première mesure. Retournez dans <strong>Conception</strong>, ouvrez l'effet de charge <strong>LE1,</strong> et saisissez <strong>4 kN</strong> d'effort tranchant <strong>Vy</strong> pour <strong>B / Fin</strong> et <strong>-2 kN</strong> d'effort tranchant <strong>Vy</strong> pour <strong>C / Début</strong> et <strong>C / Fin</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"a85bebf0-13d6-4581-87d6-d01b4772145f\" data-image-id=\"a85bebf0-13d6-4581-87d6-d01b4772145f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bde6bc87-242e-4712-af8d-0c9ce07311f2/Buckling%20analysis%20EN%205-3.png\" data-asset-id=\"a85bebf0-13d6-4581-87d6-d01b4772145f\" data-image-id=\"a85bebf0-13d6-4581-87d6-d01b4772145f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Recalculez l'analyse<strong> </strong>Contrainte/déformation (aucune nouvelle analyse de flambement n'est nécessaire). Les résultats globaux montrent que l'assemblage satisfait à toutes les vérifications normatives.</p>\n<figure data-asset-id=\"4fdee87e-a510-483b-bfa8-f2a52e4ce1db\" data-image-id=\"4fdee87e-a510-483b-bfa8-f2a52e4ce1db\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6bc2d3d3-2a37-44b9-a0f0-be3754116f8d/results%20image%20with%20Vz%20force.png\" data-asset-id=\"4fdee87e-a510-483b-bfa8-f2a52e4ce1db\" data-image-id=\"4fdee87e-a510-483b-bfa8-f2a52e4ce1db\" alt=\"\"></figure>\n<h2>6 Rapport</h2>\n<p>En dernière étape, accédez à l'onglet <strong>Rapport</strong> et <strong>Générez</strong>-le. IDEA StatiCa propose un rapport entièrement personnalisable à imprimer ou à enregistrer dans un format modifiable.</p>\n<figure data-asset-id=\"6889fb28-efbf-405a-bf08-7d57aef2eadb\" data-image-id=\"6889fb28-efbf-405a-bf08-7d57aef2eadb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c6479af2-d8db-45aa-8304-f4b0ade98bd1/Buckling%20EN%209.png\" data-asset-id=\"6889fb28-efbf-405a-bf08-7d57aef2eadb\" data-image-id=\"6889fb28-efbf-405a-bf08-7d57aef2eadb\" alt=\"\"></figure>\n<p>Vous avez conçu et effectué la vérification normative d'un assemblage acier structurel selon l'Eurocode (EN).</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"buckling_analysis__en__924b4d1\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"campus_cta\"></object>"
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Cependant, pour des charges sismiques élevées, concevoir une structure restant en état élastique est irréalisable, et un comportement structurel dissipatif est nécessaire. L'analyse par capacité de résistance des éléments (Member Capacity Design) dans IDEA StatiCa Connection est destinée à ce type de comportement.</p>\n<p>Les types structurels possibles de systèmes de résistance sismique autorisés dans EN 1998-1 sont :</p>\n<ul>\n <li>Portiques à nœuds rigides (MRF)\n <ul>\n <li>rotules plastiques aux extrémités des poutres ou dans les assemblages des poutres aux poteaux</li>\n <li>les rotules plastiques peuvent également se former :\n <ul>\n <li>à la base du poteau</li>\n <li>au sommet du poteau au dernier niveau</li>\n </ul>\n </li>\n </ul>\n </li>\n <li>Portiques à contreventements concentriques (CBF) :\n <ul>\n <li>les zones dissipatives sont situées dans les diagonales en traction</li>\n </ul>\n </li>\n <li>Portiques à contreventements excentriques (EBF) :\n <ul>\n <li>zones dissipatives dans les liens sismiques, principalement dans les poutres</li>\n </ul>\n </li>\n <li>Structures en pendule inversé</li>\n <li>Structures en acier associées à des noyaux en béton ou des voiles en béton</li>\n <li>Portiques mixtes composés de portiques à nœuds rigides combinés avec des portiques contreventés\n <ul>\n <li>Le MRF contribue > 25 % à la résistance et à la rigidité totales</li>\n </ul>\n </li>\n <li>Portiques à nœuds rigides combinés avec des remplissages en béton armé</li>\n</ul>\n<h2>Détermination des cas de charges sismiques</h2>\n<p>Les efforts intérieurs pour la combinaison de charges sismiques peuvent être déterminés par l'une des méthodes suivantes d'analyse sismique structurelle :</p>\n<ul>\n <li>Méthode des forces latérales</li>\n <li>Analyse modale par spectre de réponse linéaire</li>\n <li>Analyse statique non linéaire (pushover)</li>\n <li>Analyse dynamique non linéaire par intégration temporelle</li>\n</ul>\n<p>L'utilisation de l'analyse modale par spectre de réponse linéaire entraîne une « perte de signe » des efforts intérieurs en raison de la méthode de la racine carrée de la somme des carrés (SRSS). Les signes doivent être retrouvés par la méthode des forces latérales – l'assemblage dans IDEA StatiCa doit être en équilibre. Les charges sismiques sont dans la combinaison de charges accidentelles et la structure est analysée. Les assemblages sont vérifiés à l'aide de l'analyse standard Contrainte-déformation (EPS) dans IDEA StatiCa Connection.</p>\n<p>De plus, les éléments non dissipatifs doivent être capables de transférer, sans déformations significatives, les efforts nécessaires à la formation des rotules plastiques dans les éléments dissipatifs. Cette vérification supplémentaire est effectuée dans l'analyse par capacité de résistance des éléments (MC).</p>\n<h2>Conception par capacité de résistance</h2>\n<p>L'objectif de la conception par capacité de résistance est de confirmer qu'un bâtiment présente un comportement ductile contrôlé afin d'éviter l'effondrement lors d'un séisme de niveau de calcul. Cela implique de concevoir la structure pour permettre une rupture ductile en des emplacements clés et prévisibles au sein de la structure, et d'empêcher d'autres types de rupture de se produire à proximité de ces emplacements ou ailleurs dans la structure.</p>\n<p>En d'autres termes, dans une structure contenant à la fois des éléments fragiles et ductiles, la conception par capacité de résistance est une méthode permettant de conférer à la structure une caractéristique globalement ductile.</p>\n<p>Certains éléments sont considérés comme dissipatifs et d'autres comme non dissipatifs. Les assemblages sont généralement non dissipatifs, mais peuvent dans certains cas être dissipatifs. Les éléments dissipatifs sont censés subir des déformations plastiques importantes lors du cas de charge sismique ; l'énergie sismique peut être dissipée lors de ces déformations, et la charge sismique est donc significativement réduite. En revanche, les éléments dissipatifs doivent être capables de résister aux déformations cycliques sans fissuration, et tous les éléments non dissipatifs doivent être capables de transférer les charges induites par les éléments dissipatifs. Pour assurer la formation de la rotule plastique dans l'élément dissipatif, la limite d'élasticité probable est utilisée à la place de la limite d'élasticité nominale, et parfois, notamment pour les poutres dans les MRF, l'écrouissage est également pris en compte. Ainsi, la résistance des éléments dissipatifs est prise comme :</p>\n<p>\\(f_{y,max} = \\gamma_{sh} \\cdot \\gamma_{ov} \\cdot f_y \\) (EN)</p>\n<p>\\(F_{y,max}= C_{pr} \\cdot R_y \\cdot F_y \\) (AISC)</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>γ</em><sub>sh</sub> – facteur d'écrouissage, égal à 1,1 dans EN 1998-1 et 1,2 dans EN 1993-1-8 ; la valeur 1,2 est recommandée dans les manuels ECCS car elle correspond mieux aux nuances d'acier utilisées pour les applications sismiques ; modifiable au niveau de la fonction d'élément dissipatif</li>\n <li><em>γ</em><sub>ov</sub> – facteur de sur-résistance, valeur recommandée 1,25 ; modifiable dans les matériaux</li>\n <li>\\(C_{pr} = \\frac{F_y + F_u}{2 \\cdot F_y}\\) – facteur d'écrouissage – AISC 358-16 (2.4-2) ; peut être activé ou désactivé au niveau de la fonction d'élément dissipatif</li>\n <li><em>R</em><sub>y</sub> – rapport entre la limite d'élasticité probable et la limite d'élasticité minimale – AISC 341-16 – Tableau A3.1 ; modifiable dans les matériaux</li>\n</ul>\n<p>La résistance ultime (en traction) est également modifiée pour les éléments sélectionnés comme dissipatifs :</p>\n<p>\\(f_{u,max}= \\gamma_ov \\cdot f_u \\) (EN)</p>\n<p>\\(F_{u,max} = R_t \\cdot F_u \\) (AISC)</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>γ</em><sub>ov</sub> – facteur de sur-résistance, valeur recommandée 1,25 ; modifiable dans les matériaux</li>\n <li><em>R</em><sub>u</sub> – rapport entre la résistance en traction probable et la résistance en traction minimale – AISC 341-16 – Tableau A3.1 ; modifiable dans les matériaux</li>\n</ul>\n<p>Tous les facteurs sont modifiables, offrant à l'utilisateur une grande liberté. De plus, plusieurs fonctions de sur-résistance peuvent être créées avec des propriétés variables, mais une plaque ne peut être sélectionnée qu'une seule fois. Le facteur d'écrouissage n'est généralement pas utilisé (égal à 1) pour l'analyse des portiques contreventés. Notez que les facteurs de sécurité (résistance/capacité) ne sont pas utilisés pour les éléments dissipatifs (éléments ou plaques avec fonction de sur-résistance appliquée).</p>\n<h2>Étude de cas : Portiques à nœuds rigides</h2>\n<p>En général, la poutre est un élément dissipatif dans lequel la rotule plastique est censée se former, et l'assemblage et le poteau sont des éléments non dissipatifs qui doivent rester sans déformations significatives. La poutre est chargée par l'effort nécessaire à la formation de la rotule plastique dans la poutre avec la limite d'élasticité probable et par l'effort tranchant correspondant :</p>\n<p>\\[ M_{Ed} = f_{y,max} \\cdot W_{pl} \\]</p>\n<p>\\[V_{Ed} = \\frac{2M_{Ed}}{L_h} + V_{gravity} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>W</em><sub>pl</sub> – module plastique de la section de la poutre</li>\n <li><em>L</em><sub>h</sub> – distance entre deux rotules plastiques sur la poutre</li>\n <li><em>V</em><sub>gravity</sub> – effort tranchant dû aux charges gravitaires dans la combinaison sismique</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"60d63b32-e0ab-41e1-b674-903365151edd\" data-image-id=\"60d63b32-e0ab-41e1-b674-903365151edd\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/483ccbcc-0aaf-4302-be41-45b5bf3074b6/plastic%20hinge.png\" data-asset-id=\"60d63b32-e0ab-41e1-b674-903365151edd\" data-image-id=\"60d63b32-e0ab-41e1-b674-903365151edd\" alt=\"\"></figure>\n<p>Notez que si un assemblage poutre-poteau double est utilisé, les efforts doivent provenir du même cas de charge avec les directions correctes, par exemple :</p>\n<figure data-asset-id=\"1496a1bc-2d5e-41ef-89e5-4447eeaf64c5\" data-image-id=\"1496a1bc-2d5e-41ef-89e5-4447eeaf64c5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/582bcac7-9ba5-48d1-bc9b-cf153db4dfad/CD_Loads.png\" data-asset-id=\"1496a1bc-2d5e-41ef-89e5-4447eeaf64c5\" data-image-id=\"1496a1bc-2d5e-41ef-89e5-4447eeaf64c5\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"15fd28dd-c0c2-43bf-95ea-b445526a323c\" data-image-id=\"15fd28dd-c0c2-43bf-95ea-b445526a323c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d766deab-f4a5-4454-84cf-39ea37c6773a/CD_two%20members.png\" data-asset-id=\"15fd28dd-c0c2-43bf-95ea-b445526a323c\" data-image-id=\"15fd28dd-c0c2-43bf-95ea-b445526a323c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les efforts tranchants sont généralement appliqués au nœud pour les assemblages rigides. Mais l'effort tranchant appliqué correspondant réduit le moment fléchissant à la rotule plastique. Le moment à la rotule plastique est calculé comme \\(M_{Ed} = f_{y,max} \\cdot W_{pl}\\) et le moment fléchissant <em>M</em><sub>y</sub> au nœud est augmenté par l'effort tranchant <em>V</em><sub>z</sub> à \\( M_y = f_{y,max} \\cdot W_{pl} + V_z \\cdot s_h \\) où <em>s</em><sub>h</sub> est la distance entre le nœud et l'emplacement de la rotule plastique. AISC 358 spécifie la valeur <em>s</em><sub>h</sub> mais pour la distance entre la face du poteau et la rotule plastique.</p>\n<p>Une autre option consiste à définir \\(M_y = f_{y,max} \\cdot W_{pl} \\) et à positionner l'effort tranchant à l'emplacement de la rotule plastique prévue (Modèle > Forces en > Position).</p>\n<figure data-asset-id=\"daaac3d7-2c87-489c-8104-499dad282eff\" data-image-id=\"daaac3d7-2c87-489c-8104-499dad282eff\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/06316641-4318-4a33-8fd4-527696997791/CD_moment%20at%20hinge.png\" data-asset-id=\"daaac3d7-2c87-489c-8104-499dad282eff\" data-image-id=\"daaac3d7-2c87-489c-8104-499dad282eff\" alt=\"\"></figure>\n<p>D'autres éléments non dissipatifs peuvent être connectés à l'assemblage. Ces éléments doivent être chargés par les charges gravitaires issues de la combinaison de charges sismiques accidentelles.</p>\n<h2>Détails constructifs</h2>\n<p>Les règles de détail spécifiées dans les normes applicables ne sont pas vérifiées dans IDEA StatiCa Connection et doivent être respectées. La résistance à la fatigue oligocyclique de nombreux assemblages résistants aux séismes a été validée par des essais expérimentaux. Les détails de soudure sont particulièrement sensibles à la fissuration par fatigue, et une simple vérification normative des soudures n'est pas suffisante pour les assemblages d'éléments dissipatifs. Des exemples de détails de soudure prescrits dans le projet EQUALJOINTS sont présentés ci-dessous.</p>\n<p><strong>Détails de soudure des soudures bout à bout à pleine pénétration des assemblages poutre-poteau à platine d'extrémité raidie et non raidie :</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"19efeda2-718d-487d-a239-43445fadd4fc\" data-image-id=\"19efeda2-718d-487d-a239-43445fadd4fc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a853b6cd-c344-4e92-80e9-b23c2362d4d9/CD_weld%20detailing1.png\" data-asset-id=\"19efeda2-718d-487d-a239-43445fadd4fc\" data-image-id=\"19efeda2-718d-487d-a239-43445fadd4fc\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>Détails de soudure pour les assemblages à platine d'extrémité avec jarret :</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"425946b4-0372-491d-99be-8e952ddf8127\" data-image-id=\"425946b4-0372-491d-99be-8e952ddf8127\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8917a6f8-2112-4a1f-87f9-b4f2b20af6a7/CD_weld%20detailing2.png\" data-asset-id=\"425946b4-0372-491d-99be-8e952ddf8127\" data-image-id=\"425946b4-0372-491d-99be-8e952ddf8127\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>Réduction de section (Dog bone)</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"da4f1f2b-a663-47b2-bfb9-bbc918c603d1\" data-image-id=\"da4f1f2b-a663-47b2-bfb9-bbc918c603d1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/de1d2560-4775-4b55-9f51-77420a39ad88/CD_dog%20bone.png\" data-asset-id=\"da4f1f2b-a663-47b2-bfb9-bbc918c603d1\" data-image-id=\"da4f1f2b-a663-47b2-bfb9-bbc918c603d1\" alt=\"\"></figure>\n<p>Largeur de semelle de la poutre : <em>b</em><sub>f</sub> </p>\n<p>Hauteur de la poutre : <em>d</em><sub>b</sub></p>\n<p>Profondeur maximale de la découpe de la semelle : <em>c</em> = 0.25 <em>b</em><sub>f</sub> </p>\n<p>Profondeur recommandée de la découpe de la semelle : <em>c</em> = 0.20 <em>b</em><sub>f</sub></p>\n<p>Distance entre la face du poteau et le début de la section de poutre réduite : <em>a</em> = 0.6 <em>b</em><sub>f</sub></p>\n<p>Longueur sur laquelle la semelle est réduite : s = 0.75 <em>d</em><sub>b</sub></p>\n<h2>La capacité de rotation de l'assemblage</h2>\n<p>IDEA StatiCa Connection fournit des diagrammes moment-rotation pour tout élément connecté. L'analyse de rigidité donne (entre autres) les résultats suivants :</p>\n<ul>\n <li>Rigidité initiale</li>\n <li>Capacité limite pour 5 % de déformation plastique</li>\n <li>Capacité de rotation pour 15 % de déformation plastique</li>\n</ul>\n<p>Tous ces résultats sont importants pour la conception sismique appropriée de l'assemblage. La capacité de rotation (rotation <em>ϕ</em><em><sub>c</sub></em>) est utilisée pour l'évaluation de la ductilité de l'assemblage. La valeur obtenue peut être comparée aux valeurs recommandées dans les normes de calcul.</p>\n<figure data-asset-id=\"7f4258bd-3c6c-4724-853f-a141b761564e\" data-image-id=\"7f4258bd-3c6c-4724-853f-a141b761564e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7b265bed-2ef8-4271-b2a1-ba058b80e6df/CD_ductility.png\" data-asset-id=\"7f4258bd-3c6c-4724-853f-a141b761564e\" data-image-id=\"7f4258bd-3c6c-4724-853f-a141b761564e\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Résumé</h2>\n<p>L'assemblage destiné à faire partie d'un système de résistance sismique à comportement structurel dissipatif doit être vérifié vis-à-vis de :</p>\n<ul>\n <li>combinaisons de charges standard (analyse EPS)</li>\n <li>combinaison de charges sismiques accidentelles (analyse EPS)</li>\n <li>charge nécessaire à la formation d'une rotule plastique dans l'élément dissipatif (analyse MC)</li>\n</ul>\n<p>Les règles de détail spécifiées par les normes doivent être respectées.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0ed9afb4_13c8_0145_1e28_b95b3215d863\"></object>\n<h2>Références :</h2>\n<ul>\n <li>EN 1998-1 Chapitre 6 : Règles spécifiques pour les bâtiments en acier</li>\n <li>EN 1993-1-8</li>\n <li>ACI 341-16 <a href=\"https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/seismic-provisions-for-structural-steel-buildings-ansi-aisc-341-16.pdf\">https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/seismic-provisions-for-structural-steel-buildings-ansi-aisc-341-16.pdf</a></li>\n <li>ACI 358-18 <a href=\"https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a358-18w.pdf\">https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a358-18w.pdf</a></li>\n <li>ACI 360-16 <a href=\"https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a360-16-spec-and-commentary.pdf\">https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a360-16-spec-and-commentary.pdf</a></li>\n <li>CSA S16-14</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"take_idea_statica_24_0_for_a_test_drive_today\"></object>"
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Le concepteur ne crée pas le modèle EF, il crée l'assemblage à l'aide d'opérations de fabrication – voir la figure.</p>\n<figure data-asset-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" data-image-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/63e297de-c550-403a-8916-b062feafa1da/Structural%20design%20of%20steel%20connection%20-%20Analysis%20model.png\" data-asset-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" data-image-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Opérations/éléments de fabrication pouvant être utilisés pour construire l'assemblage</em></p>\n<p>Chaque opération de fabrication ajoute de nouveaux éléments à l'assemblage – coupes, plaques, boulons, soudures.</p>\n<h3>Éléments porteurs et appuis</h3>\n<p>Un élément de l'assemblage est toujours défini comme « porteur ». Tous les autres éléments sont « assemblés ». L'élément porteur peut être choisi par le concepteur. L'élément porteur peut être « continu » ou « interrompu » dans l'assemblage. Les éléments « interrompus » sont appuyés à une extrémité, et les éléments « continus » sont appuyés aux deux extrémités.</p>\n<p>Les éléments assemblés peuvent être de plusieurs types, selon l'effort que l'élément peut reprendre :</p>\n<ul>\n <li>Type N-Vy-Vz-Mx-My-Mz – l'élément est capable de transmettre les 6 composantes des efforts intérieurs</li>\n <li>Type N-Vy-Mz – l'élément ne peut transmettre que les charges dans le plan XY – efforts intérieurs <em>N, V</em><em><sub>y</sub></em><em>, M</em><em><sub>z</sub></em></li>\n <li>Type N-Vz-My – l'élément ne peut transmettre que les charges dans le plan XZ – efforts intérieurs <em>N, V</em><em><sub>z</sub></em><em>, M</em><em><sub>y</sub></em></li>\n <li>Type N-Vy-Vz – l'élément ne peut transmettre que l'effort normal <em>N</em> et les efforts tranchants <em>V</em><em><sub>y</sub></em> et <em>V</em><em><sub>z</sub></em></li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" data-image-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a46a953e-1453-453e-aee8-1db6f5dc8a92/plate_to_plate.png\" data-asset-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" data-image-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>L'assemblage plaque à plaque transmet toutes les composantes des efforts intérieurs</em></p>\n<figure data-asset-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" data-image-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0f725712-9a98-4337-babe-db4c40fbf217/fin_plate.png\" data-asset-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" data-image-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>L'assemblage par platine d'âme ne peut transmettre que les charges dans le plan XZ – efforts intérieurs N, V</em><em><sub>z</sub></em><em>, M</em><em><sub>y</sub></em></p>\n<figure data-asset-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" data-image-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0728f58f-9030-4cd6-9894-f3f891b6783d/gusset.png\" data-asset-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" data-image-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Assemblage par gousset – l'assemblage d'un élément de treillis ne peut transmettre que l'effort axial N et les efforts tranchants Vy et Vz</em></p>\n<p>Chaque assemblage est en état d'équilibre lors de l'analyse de la structure. Si les efforts d'extrémité des éléments individuels sont appliqués au modèle CBFEM détaillé, l'état d'équilibre est également satisfait. Il ne serait donc pas nécessaire de définir des appuis dans le modèle d'analyse. Cependant, pour des raisons pratiques, un appui résistant à toutes les translations est défini à la première extrémité de l'élément porteur. Cela n'influence ni l'état de contrainte ni les efforts intérieurs dans l'assemblage, mais uniquement la présentation des déformations.</p>\n<p>Des types d'appuis appropriés, respectant le type des éléments individuels, sont définis aux extrémités des éléments assemblés afin d'éviter l'apparition de mécanismes instables.</p>\n<p>La longueur par défaut de chaque élément est égale à deux fois sa hauteur. La longueur d'un élément doit être au moins égale à 1× la hauteur de l'élément après la dernière opération de fabrication (soudure, ouverture, raidisseur, etc.), afin d'assurer des déformations correctes après les liaisons rigides reliant l'extrémité coupée d'un élément au nœud d'assemblage.</p>\n<p><br></p>"
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"value": "<p>Les charges en tout nœud du modèle structurel doivent être en équilibre. Toute force déséquilibrée est reprise par les appuis. Il est recommandé d'utiliser une combinaison de charges plutôt qu'une enveloppe des efforts internes.</p>\n<p>Chaque nœud du modèle MEF 3D doit être en équilibre. L'exigence d'équilibre est correcte, mais elle n'est pas nécessaire pour le calcul des assemblages simples. Un élément de l'assemblage est toujours « porteur », et les autres lui sont connectés. Si seul l'assemblage des éléments connectés est vérifié, il n'est pas nécessaire de respecter l'équilibre. Ainsi, deux modes de saisie des charges sont disponibles :</p>\n<ul>\n <li><strong>Simplifié</strong> – dans ce mode, l'élément porteur est appuyé (élément continu des deux côtés) et aucune charge n'est définie sur l'élément</li>\n <li><strong>Avancé</strong> (exact avec vérification de l'équilibre) – l'élément porteur est appuyé à une extrémité, les charges sont appliquées à tous les éléments et l'équilibre doit être satisfait</li>\n</ul>\n<p>Le mode peut être modifié dans le groupe du ruban <strong>Charges en équilibre</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"c7882bc4-30ca-4cff-b9fc-549bc88167a0\" data-image-id=\"c7882bc4-30ca-4cff-b9fc-549bc88167a0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6ed750c5-531a-4fa1-b9ee-7d11a50e6f3f/loads_in_equilibrium.png\" data-asset-id=\"c7882bc4-30ca-4cff-b9fc-549bc88167a0\" data-image-id=\"c7882bc4-30ca-4cff-b9fc-549bc88167a0\" alt=\"\"></figure>\n<p>La différence entre les modes est illustrée par l'exemple suivant d'un assemblage en T. La poutre est chargée par un moment fléchissant d'extrémité de 41 kNm. Un effort normal de compression de 100 kN est également présent dans le poteau. Dans le cas du mode simplifié, l'effort normal n'est pas pris en compte car le poteau est appuyé aux deux extrémités. Le programme affiche uniquement l'effet du moment fléchissant de la poutre. Les effets de l'effort normal ne sont analysés qu'en mode complet et sont affichés dans les résultats.</p>\n<figure data-asset-id=\"e0b79257-ccb6-4543-8c98-68aafb7b6fbd\" data-image-id=\"e0b79257-ccb6-4543-8c98-68aafb7b6fbd\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/82457b84-fa4f-4320-9e1a-18f4d85b074d/no_equilibrium.png\" data-asset-id=\"e0b79257-ccb6-4543-8c98-68aafb7b6fbd\" data-image-id=\"e0b79257-ccb6-4543-8c98-68aafb7b6fbd\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Saisie simplifiée : l'effort normal dans le poteau N'est PAS pris en compte</em></p>\n<figure data-asset-id=\"9addd78c-a6d4-42aa-99fe-735b818f9501\" data-image-id=\"9addd78c-a6d4-42aa-99fe-735b818f9501\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a1a76867-b7dd-453d-9409-59af9a44cdd8/equilibrium.png\" data-asset-id=\"9addd78c-a6d4-42aa-99fe-735b818f9501\" data-image-id=\"9addd78c-a6d4-42aa-99fe-735b818f9501\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Saisie avancée : l'effort normal dans le poteau est pris en compte</em></p>\n<p>La méthode simplifiée est plus facile à utiliser, mais elle ne peut être employée que lorsque l'utilisateur souhaite étudier les composants de l'assemblage et non le comportement de l'ensemble du nœud.</p>\n<p>Dans les cas où l'élément porteur est fortement chargé et proche de sa capacité limite, le mode avancé, qui prend en compte tous les efforts internes dans le nœud, est nécessaire.</p>"
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Les excentricités des éléments causées par la conception de l'assemblage sont respectées lors du transfert.</p>\n<p>Le modèle d'analyse créé par la méthode CBFEM correspond très précisément à l'assemblage réel, tandis que l'analyse des efforts internes est effectuée sur un modèle barres 3D par éléments finis très idéalisé, où les éléments individuels sont modélisés par leurs axes neutres et les assemblages par des nœuds immatériels.</p>\n<figure data-asset-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" data-image-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5627020e-d90c-42b3-be1e-dd6ad0cc2ba1/Structural%20design%20of%20steel%20connections%20-%20Loads.png\" data-asset-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" data-image-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Assemblage d'un poteau vertical et d'une poutre horizontale</em></p>\n<p>Les efforts internes sont analysés à l'aide d'éléments 1D dans le modèle 3D. La figure suivante présente un exemple des efforts internes.</p>\n<figure data-asset-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" data-image-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f94c9234-06f3-455f-b8c0-0718fb1f3082/M_V.png\" data-asset-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" data-image-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Efforts internes dans la poutre horizontale ; M et V sont les efforts d'extrémité à l'assemblage</em></p>\n<p>Les effets exercés par un élément sur l'assemblage sont importants pour la conception de l'assemblage (assemblage). Ces effets sont illustrés dans la figure suivante :</p>\n<figure data-asset-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" data-image-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf7d9959-a914-4692-92b9-9c8e34bec9d7/1D_CBFEM.png\" data-asset-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" data-image-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Effets de l'élément sur l'assemblage ; le modèle CBFEM est représenté en bleu foncé</em></p>\n<p>Le moment M et l'effort tranchant V agissent au nœud théorique. Le point du nœud théorique n'existe pas dans le modèle CBFEM, de sorte que la charge ne peut pas y être appliquée. Le modèle doit être chargé par les actions M et V, qui doivent être transférées à l'extrémité du tronçon à la distance r</p>\n<p><em>M</em><sub>c</sub> = <em>M</em> – <em>V</em> ∙ <em>r</em></p>\n<p><em>V</em><sub>c</sub> = <em>V</em></p>\n<p>Dans le modèle CBFEM, la section d'extrémité du tronçon est chargée par le moment <em>M</em><sub>c</sub> et l'effort <em>V</em><sub>c</sub>.</p>\n<p>Lors de la conception de l'assemblage, sa position réelle par rapport au point théorique de l'assemblage doit être déterminée et respectée. Les efforts internes à la position de l'assemblage réel sont généralement différents des efforts internes au point théorique de l'assemblage. Grâce au modèle CBFEM précis, la conception est réalisée sur des efforts réduits – voir le moment <em>M</em><sub>r</sub> dans la figure suivante :</p>\n<figure data-asset-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" data-image-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/41b9b039-09df-4358-a5df-193329807c2b/Mr.png\" data-asset-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" data-image-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Moment fléchissant sur le modèle CBFEM : la flèche indique la position réelle de l'assemblage</em></p>\n<p>Lors du chargement de l'assemblage, il faut respecter que la solution de l'assemblage réel doit correspondre au modèle théorique utilisé pour le calcul des efforts internes. Cela est satisfait pour les assemblages rigides, mais la situation peut être complètement différente pour les rotules.</p>\n<figure data-asset-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" data-image-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/73a64f02-d658-4e3e-a965-dc3c77832767/pinned.png\" data-asset-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" data-image-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Position de la rotule dans le modèle théorique 3D par éléments finis et dans la structure réelle</em></p>\n<p>La figure précédente illustre que la position de la rotule dans le modèle théorique d'éléments 1D diffère de la position réelle dans la structure. Le modèle théorique ne correspond pas à la réalité. Lors de l'application des efforts internes calculés, un moment fléchissant significatif est appliqué à l'assemblage décalé, et l'assemblage conçu est surdimensionné ou ne peut pas être conçu du tout. La solution est simple – les deux modèles doivent correspondre. Soit la rotule dans le modèle d'éléments 1D doit être définie à la position appropriée, soit l'effort tranchant doit être décalé pour obtenir un moment nul à la position de la rotule.</p>\n<figure data-asset-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" data-image-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d108966f-a62c-4b08-8a51-ed0db6d10eee/M_r_CBFEM.png\" data-asset-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" data-image-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Distribution décalée du moment fléchissant sur la poutre : le moment nul est à la position de la rotule</em></p>\n<p>Le décalage de l'effort tranchant peut être défini dans le tableau de définition des efforts internes.</p>\n<p>La localisation de l'effet de charge a une grande influence sur la conception correcte de l'assemblage. Pour éviter tout malentendu, nous permettons à l'utilisateur de choisir parmi trois options – <strong>Nœud</strong> / <strong>Boulons</strong> / <strong>Position</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" data-image-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2f8a04e0-e53d-471b-862f-5a3cf91af8db/node_bolts_position.png\" data-asset-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" data-image-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" alt=\"\"></figure>\n<p>Notez que lors de la sélection de l'option Nœud, les efforts sont appliqués à l'extrémité d'un élément sélectionné, qui se trouve généralement au nœud théorique, sauf si le décalage de l'élément sélectionné est défini dans la géométrie.</p>\n<h4>Importation des charges depuis des logiciels d'analyse par éléments finis</h4>\n<p>IDEA StatiCa permet d'importer les efforts internes depuis des <a data-item-id=\"4a9855d4-6081-4707-86d5-7f4ad2bb3a57\" href=\"\">logiciels d'analyse par éléments finis tiers</a>. Ces logiciels utilisent une enveloppe des efforts internes issue des combinaisons. IDEA StatiCa Connection est un logiciel qui résout les assemblages acier de manière non linéaire (modèle de matériau élastique/plastique). Par conséquent, les combinaisons enveloppes ne peuvent pas être utilisées. IDEA StatiCa recherche les extremums des efforts internes (<em>N, V</em><em><sub>y</sub></em><em>, V</em><em><sub>z</sub></em><em>, M</em><em><sub>x</sub></em><em>, M</em><em><sub>y</sub></em><em>, M</em><em><sub>z</sub></em>) dans toutes les combinaisons aux extrémités de tous les éléments connectés à l'assemblage. Pour chaque valeur extrême, tous les autres efforts internes de cette combinaison dans tous les éléments restants sont également utilisés. IDEA StatiCa détermine la combinaison la plus défavorable pour chaque composant (plaque, soudure, boulon, etc.) de l'assemblage.</p>\n<p>L'utilisateur peut modifier cette liste de cas de charge. Il peut travailler avec des combinaisons dans l'assistant (ou BIM), ou supprimer certains cas directement dans <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a>.</p>\n<p><strong>Avertissement !</strong></p>\n<p>Il est nécessaire de prendre en compte les efforts internes non équilibrés lors de l'importation. Cela peut se produire dans les cas suivants :</p>\n<ul>\n <li>Une force nodale a été appliquée à la position du nœud étudié. Le logiciel ne peut pas détecter quel élément doit transférer cette force nodale et, par conséquent, elle n'est pas prise en compte dans le modèle d'analyse. <em>Solution : Ne pas utiliser de forces nodales dans l'analyse globale. Si nécessaire, la force doit être ajoutée manuellement à un élément sélectionné en tant qu'effort normal ou effort tranchant.</em></li>\n <li>Un élément chargé non métallique (généralement en bois ou en béton) est connecté au nœud étudié. Un tel élément n'est pas pris en compte dans l'analyse et ses efforts internes sont ignorés. <em>Solution : Remplacer l'élément en béton par un bloc de béton et un ancrage.</em></li>\n <li>Le nœud fait partie d'une dalle ou d'un voile (généralement en béton). La dalle ou le voile ne fait pas partie du modèle et ses efforts internes sont ignorés. <em>Solution : Remplacer la dalle ou le voile en béton par un bloc de béton et un ancrage.</em></li>\n <li>Certains éléments sont connectés au nœud étudié via des liaisons rigides. Ces éléments ne sont pas inclus dans le modèle et leurs efforts internes sont ignorés. <em>Solution : Ajouter ces éléments à la liste des éléments connectés manuellement.</em></li>\n <li>Des cas de charge sismique sont analysés dans le logiciel. La plupart des logiciels d'analyse par éléments finis proposent l'analyse modale pour traiter la sismicité. Les résultats des efforts internes des cas de charge sismique ne fournissent généralement que des enveloppes d'efforts internes dans les sections. En raison de la méthode d'évaluation (racine carrée de la somme des carrés – SRSS), les efforts internes sont tous positifs et il n'est pas possible de trouver les efforts correspondant à l'extremum sélectionné. Il n'est pas possible d'atteindre un équilibre des efforts internes. <em>Solution : Modifier manuellement le signe positif de certains efforts internes.</em></li>\n</ul>"
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Alors que l'élément porteur est appuyé pour l'analyse de résistance (élément SL dans la figure ci-dessous), tous les éléments sauf celui analysé sont appuyés lors de l'analyse de rigidité (voir les deux figures ci-dessous pour l'analyse de rigidité des éléments B1 et B3). L'exception est la platine de base où les appuis sont fournis par la fondation en béton ; seul l'élément analysé est chargé, et les autres éléments n'ont des liaisons que selon leur type de modèle.</p>\n<figure data-asset-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" data-image-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3004d62f-17a8-4ea8-ad57-30b9d67dd919/Supports_strength.png\" data-asset-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" data-image-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Appuis sur les éléments pour l'analyse de résistance</em></p>\n<figure data-asset-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" data-image-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9630dab2-8eed-4eb7-a32e-44e15e27c374/stiffness.png\" data-asset-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" data-image-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" alt=\"\"></figure>\n<table><tbody>\n <tr><td><em>Appuis sur les éléments pour l'analyse de rigidité de l'élément B1</em></td><td><em>Appuis sur les éléments pour l'analyse de rigidité de l'élément B3</em></td></tr>\n</tbody></table>\n<p>Les charges ne peuvent être appliquées qu'à l'élément analysé. Si un moment fléchissant <em>M</em><em><sub>y</sub></em> est défini, la rigidité en rotation autour de l'axe y est analysée. Si un moment fléchissant <em>M</em><em><sub>z</sub></em> est défini, la rigidité en rotation autour de l'axe z est analysée. Si un effort normal <em>N</em> est défini, la rigidité axiale de l'assemblage est analysée.</p>\n<p>La courbe moment-rotation (ou charge-déformation) est calculée pour deux modèles :</p>\n<ul>\n <li>Modèle d'assemblage complet – avec éléments, plaques, boulons, soudures, etc. (analyse matériellement non linéaire)</li>\n <li>Modèle d'élément – avec éléments uniquement reliés rigidement au nœud (analyse élastique linéaire)</li>\n</ul>\n<p>Le diagramme affiché est obtenu en soustrayant le modèle d'élément du modèle d'assemblage complet. De cette façon, la déformation élastique des éléments, déjà incluse dans le modèle de la structure globale, est exclue. </p>\n<figure data-asset-id=\"db6d67e1-92fb-43ec-9269-93ae7641bafb\" data-image-id=\"db6d67e1-92fb-43ec-9269-93ae7641bafb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bc871927-72bb-4a3d-a59a-1f438dc5dc23/Stiffness_models.png\" data-asset-id=\"db6d67e1-92fb-43ec-9269-93ae7641bafb\" data-image-id=\"db6d67e1-92fb-43ec-9269-93ae7641bafb\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le programme génère automatiquement un diagramme complet ; il est directement affiché dans l'interface graphique et peut être ajouté au rapport de sortie. La rigidité en rotation ou axiale peut être étudiée pour des charges de calcul spécifiques. <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a> peut également traiter l'interaction avec les autres efforts internes.</p>\n<p>Le diagramme indique :</p>\n<ul>\n <li>Niveau de la charge de calcul <em>M</em><sub>Ed</sub></li>\n <li>Valeur limite de la capacité de l'assemblage pour une déformation équivalente de 5 % <em>M</em><sub>j,Rd</sub> ; la limite de déformation plastique peut être modifiée dans la configuration normative</li>\n <li>La valeur limite de la capacité de l'élément assemblé (utile également pour la conception parasismique) <em>M</em><sub>c,Rd</sub></li>\n <li>2/3 de la capacité limite pour le calcul de la rigidité initiale</li>\n <li>Valeur de la rigidité initiale <em>S</em><sub>j,ini</sub></li>\n <li>Valeur de la rigidité sécante <em>S</em><sub>js</sub></li>\n <li>Limites pour la classification de l'assemblage – rigide et articulé</li>\n <li>Déformation en rotation <em>Φ</em></li>\n <li>Capacité de rotation <em>Φ</em><sub>c</sub></li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" data-image-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b2dfb001-fc2f-4e19-b9b3-f5bcfb1b4463/rigid.png\" data-asset-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" data-image-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Assemblage soudé rigide</em></p>\n<figure data-asset-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" data-image-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fb77019c-bf4b-4be8-8779-7e78c25acf3f/semirigid.png\" data-asset-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" data-image-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Assemblage boulonné semi-rigide</em></p>\n<figure data-asset-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" data-image-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/48189f93-44cd-47d4-89ac-39c7c54e98f1/design_resistance.png\" data-asset-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" data-image-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Après avoir atteint la déformation de 5 % dans l'âme du poteau en cisaillement, les zones plastiques se propagent rapidement</em></p>\n<p>L'assemblage est classifié selon sa rigidité en catégorie rigide, semi-rigide ou articulée conformément à la norme applicable. La longueur théorique de l'élément peut être définie pour l'élément analysé :</p>\n<figure data-asset-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" data-image-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/26898a8f-ca33-4da2-af79-9703fbff79a0/stiffness_length.png\" data-asset-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" data-image-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Comment les charges sont-elles appliquées ?</h3>\n<p>Un seul élément est chargé et étudié dans l'analyse de rigidité. L'élément analysé peut être chargé par :</p>\n<ul>\n <li>Effort normal <em>N</em></li>\n <li>Efforts tranchants <em>V</em><em><sub>y</sub></em> et <em>V</em><em><sub>z</sub></em></li>\n <li>Moments fléchissants <em>M</em><em><sub>y</sub></em> et <em>M</em><em><sub>z</sub></em></li>\n <li>Torsion <em>M</em><em><sub>x</sub></em></li>\n</ul>\n<p>Tous les effets de charge sont appliqués simultanément. Si les charges appliquées sont trop faibles, elles sont toutes augmentées par un facteur de manière à atteindre la résistance de l'assemblage (les forces appliquées doivent être supérieures à 1). Lors de la création des diagrammes moment-rotation ou charge-déformation, tous les effets de charge sont augmentés par étapes de manière proportionnelle. </p>\n<p>Par exemple, l'élément analysé est chargé par :</p>\n<ul>\n <li>Effort normal <em>N</em> = 50 kN</li>\n <li>Effort tranchant <em>V</em><em><sub>z</sub></em> = -80 kN</li>\n <li>Moment fléchissant <em>M</em><em><sub>y</sub></em> = 30 kNm</li>\n</ul>\n<p>Les résistances de l'élément sont :</p>\n<ul>\n <li>Résistance normale <em>N</em><sub>R</sub> = 2 111 kN</li>\n <li>Résistance au cisaillement <em>V</em><em><sub>z,</sub></em><sub>R</sub> = 763 kN</li>\n <li>Résistance au moment fléchissant <em>M</em><em><sub>y</sub></em><sub>,R</sub> = 226 kNm</li>\n</ul>\n<p>Les charges sont multipliées par un facteur :</p>\n<p>\\[ \\alpha = \\textrm{min} \\left \\{ \\frac{N_R}{N}, \\, \\frac{M_{y,R}}{M_y}, \\, \\frac{M_{z,R}}{M_z} \\right \\} \\]</p>\n<p>Notez que si l'effort tranchant n'est pas appliqué au nœud, c'est-à-dire qu'il agit avec un bras de levier, le moment fléchissant est affecté. Le moment fléchissant au nœud, tel qu'il apparaît dans un modèle filaire, est utilisé comme charge de référence.</p>\n<figure data-asset-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" data-image-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3e8bcba8-0fb9-406d-8654-89b3ac2f4bc7/stiffness-bending_moment.png\" data-asset-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" data-image-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans cet exemple, le facteur est \\( \\alpha = 7.53 \\). Les charges de référence sont multipliées puis appliquées par étapes, et les résultats sont tracés dans le diagramme de rigidité. Les charges appliquées sont divisées en 12 étapes, et lorsque l'assemblage approche de sa résistance, les étapes sont affinées davantage. L'exemple des trois premières étapes est présenté dans le tableau suivant :</p>\n<table><tbody>\n <tr><td><br></td><td>Charges de référence</td><td>Charges appliquées</td><td>Première étape</td><td>Deuxième étape</td><td>Troisième étape</td></tr>\n <tr><td><br></td><td><br></td><td>100%</td><td>8,33%</td><td>16,67%</td><td>25,00%</td></tr>\n <tr><td><em><strong>N</strong></em></td><td>50</td><td>377</td><td>31</td><td>63</td><td>94</td></tr>\n <tr><td><em><strong>V</strong></em><em><strong><sub>y</sub></strong></em></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n <tr><td><em><strong>V</strong></em><em><strong><sub>z</sub></strong></em></td><td>-80</td><td>-603</td><td>-50</td><td>-100</td><td>-151</td></tr>\n <tr><td><em><strong>M</strong></em><em><strong><sub>x</sub></strong></em></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n <tr><td><em><strong>M</strong></em><em><strong><sub>y</sub></strong></em></td><td>30</td><td>226</td><td>19</td><td>38</td><td>57</td></tr>\n <tr><td><em><strong>M</strong></em><em><strong><sub>z</sub></strong></em></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n</tbody></table>\n<h3>Capacité de déformation</h3>\n<p>La capacité de déformation/ductilité <em>δ</em><sub>Cd</sub> fait partie, avec la résistance et la rigidité, des trois paramètres fondamentaux décrivant le comportement des assemblages. Dans les assemblages résistants aux moments, la ductilité est assurée par une capacité de rotation suffisante <em>φ</em><sub>Cd</sub>. La capacité de déformation/rotation est calculée séparément pour chaque assemblage du nœud.</p>\n<p>Le logiciel estime la capacité de déformation comme le point où l'une des conditions suivantes est atteinte :</p>\n<ul>\n <li>La résistance du boulon ou de l'ancrage en traction, en cisaillement ou en interaction traction/cisaillement est atteinte</li>\n <li>La résistance de la soudure est atteinte</li>\n <li>La déformation plastique dans les plaques atteint 15 %</li>\n</ul>\n<p>L'estimation de la capacité de rotation est importante dans les assemblages soumis à des actions <a data-item-id=\"02b63bda-ca02-5270-a15e-ab2642cfbdaf\" href=\"\">sismiques</a>, voir Gioncu et Mazzolani (2002) et Grecea (2004), ainsi qu'à des charges extrêmes, voir Sherbourne et Bahaari (1994 et 1996). La capacité de déformation des composants a été étudiée depuis la fin du siècle dernier (Foley et Vinnakota, 1995). Faella et al. (2000) ont réalisé des essais sur des cornières en T et ont établi des expressions analytiques pour la capacité de déformation. Kuhlmann et Kuhnemund (2000) ont effectué des essais sur l'âme du poteau soumise à une compression transversale à différents niveaux d'effort normal de compression dans le poteau. Da Silva et al. (2002) ont prédit la capacité de déformation à différents niveaux d'effort normal dans la poutre assemblée. Sur la base des résultats d'essais combinés à des analyses par éléments finis, des capacités de déformation ont été établies pour les composants de base par des modèles analytiques par Beg et al. (2004). Dans ce travail, les composants sont représentés par des ressorts non linéaires et combinés de manière appropriée afin de déterminer la capacité de rotation de l'assemblage pour les assemblages à platine d'extrémité, avec une platine d'extrémité débordante ou affleurante, et pour les assemblages soudés. Pour ces assemblages, les composants les plus importants susceptibles de contribuer significativement à la capacité de rotation ont été identifiés comme étant l'âme en compression, l'âme du poteau en traction, l'âme du poteau en cisaillement, la semelle du poteau en flexion et la platine d'extrémité en flexion. Les composants liés à l'âme du poteau ne sont pertinents que lorsqu'il n'y a pas de raidisseurs dans le poteau résistant aux efforts de compression, de traction ou de cisaillement. La présence d'un raidisseur élimine le composant correspondant, et sa contribution à la capacité de rotation de l'assemblage peut donc être négligée. Les platines d'extrémité et les semelles de poteau ne sont importantes que pour les assemblages à platine d'extrémité où les composants agissent comme une cornière en T, où la capacité de déformation des boulons en traction est également incluse. Les questions et les limites de la capacité de déformation des assemblages en acier à haute résistance ont été étudiées par Girao et al. (2004).</p>"
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En fonction du mode de flambement et du multiplicateur de charge critique, l'utilisateur peut déterminer la conception sûre au flambement.</p>\n<p>Certaines normes, par exemple l'Eurocode (EN 1993-1-1, Chapitre 5.2.1), recommandent un multiplicateur de charge critique supérieur à 15 pour les modèles à barres des structures. Si le multiplicateur de charge critique est supérieur à 15, la norme n'exige pas de vérification normative du flambement des éléments.</p>\n<p>Pour les assemblages, la situation est différente et la norme ne fournit aucune recommandation spécifique. La conception du flambement local doit être abordée d'une autre manière. En général, le flambement local peut être divisé en trois groupes :</p>\n<ol>\n <li>Plaques reliant les éléments individuels</li>\n <li>Plaques de raidissement dans l'assemblage – raidisseurs, nervures, jarrets courts</li>\n <li>Sections fermées et sections à parois minces</li>\n</ol>\n<p>Le flambement des plaques du groupe 1 affecte la forme de flambement de l'ensemble de l'élément. Il est donc recommandé d'appliquer les mêmes règles que pour ces éléments également à ces plaques, c'est-à-dire de considérer un multiplicateur de charge critique sûr de 15 et plus. L'ingénieur doit vérifier que l'exécution réelle de l'assemblage correspond aux conditions aux limites du modèle utilisé pour l'analyse de flambement de la structure entière.</p>\n<p>Les plaques du groupe 2 affectent le flambement local de l'assemblage. Pour ces plaques, la limite sûre du multiplicateur de charge critique de 15 est conservative, mais des recommandations spécifiques font défaut dans les normes. Des recommandations sont fournies par <a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/all?category=verification_example&label=buckling\" data-new-window=\"true\" title=\"IDEA StatiCa Support Center\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">des publications de recherche</a> qui recommandent une limite sûre du multiplicateur de charge critique égale à 3.</p>\n<p>Le flambement des plaques et des éléments du groupe 3 est très problématique, et une évaluation individuelle de chaque cas particulier est nécessaire.</p>\n<p>Pour les plaques dont le multiplicateur de charge critique est inférieur aux valeurs suggérées (15 pour le groupe 1, 3 pour le groupe 2), la conception plastique ne peut pas être utilisée. Dans ce cas, d'autres méthodes sont nécessaires pour concevoir l'assemblage :</p>\n<ul>\n <li>Vérification normative selon la norme de calcul applicable, par exemple l'Eurocode ou la Spécification AISC ou le Manuel de conception</li>\n <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/buckling-analysis-according-to-eurocode\">Méthode générale</a> selon EN 1993-1-5 Annexe B – Éléments non uniformes où les résultats de l'AMN et de l'ALB sont utilisés pour déterminer la résistance au flambement des plaques élancées</li>\n <li>Analyse géométriquement et matériellement non linéaire avec imperfections disponible dans <a href=\"https://www.ideastatica.com/steel-member-design\">l'application IDEA StatiCa Member</a></li>\n</ul>\n<p>Le résultat de l'analyse linéaire de flambement dans IDEA StatiCa Connection n'est pas une vérification normative définitive. Les normes ne fournissent pas de recommandations suffisantes. L'évaluation requiert le jugement de l'ingénieur et IDEA StatiCa fournit des outils uniques non disponibles dans les logiciels de conception standard.</p>\n<figure data-asset-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" data-image-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1571dacd-fb9b-4c75-9adf-91746be2a52c/Steel%20joint%20buckling%20analysis.png\" data-asset-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" data-image-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Gousset comme prolongement d'un treillis – exemple de plaque du groupe 1 pour laquelle le flambement peut être négligé si le facteur de flambement critique est supérieur à 15</em></p>\n<figure data-asset-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" data-image-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/efa05183-1d66-4644-9e09-6d2167ea28c1/buckling2.png\" data-asset-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" data-image-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Exemples de formes de flambement de plaques du groupe 2 pour lesquelles le flambement peut être négligé si le facteur de flambement critique est supérieur à 3</em></p>\n<p>Le modèle utilisé pour l'analyse de flambement est supporté par des appuis différents de ceux définis par l'utilisateur dans le type d'analyse contrainte-déformation (EPS). L'élément porteur reste entièrement supporté. Le type de modèle d'une poutre défini comme N-Vy-Vz-Mx-My-Mz (libre de se déplacer dans le type d'analyse contrainte-déformation) est entièrement supporté dans l'analyse de flambement. Tous les autres types d'analyse de poutre ont les moments fléchissants et l'effort normal bloqués, mais sont libres de se déplacer latéralement.</p>\n<ul>\n <li>Type de modèle N-Vy-Vz-Mx-My-Mz : appuis dans le modèle de flambement : N-Vy-Vz-Mx-My-Mz</li>\n <li>Type de modèle N-Vy-Vz : appuis dans le modèle de flambement : N-Mx-My-Mz</li>\n <li>Type de modèle N-Vz-My : appuis dans le modèle de flambement : N-Mx-My-Mz</li>\n <li>Type de modèle N-Vy-Mz : appuis dans le modèle de flambement : N-Mx-My-Mz</li>\n</ul>\n<p>Il est supposé que dans le cas d'un assemblage rigide, l'utilisateur impose le moment fléchissant et que le flambement du segment de poutre court n'est pas pertinent. En revanche, dans le cas de l'assemblage articulé, l'utilisateur impose uniquement l'effort normal et l'effort tranchant sans moment fléchissant, mais le flambement de l'élément articulé est pertinent et contribue donc au facteur de flambement. Voir la figure ci-dessous. « Modèle » montre le modèle dans le type d'analyse contrainte-déformation, et « Flambement » montre le modèle dans l'analyse de flambement.</p>\n<figure data-asset-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" data-image-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c79b0662-8042-4da8-b653-4607bdaf1fce/buckling3.png\" data-asset-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" data-image-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" alt=\"\"></figure>"
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"value": "<p><a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a> pour la conception des assemblages d'éléments à paroi mince doit être réservé aux ingénieurs expérimentés. L'analyse de flambement est indispensable et chaque mode propre doit être soigneusement analysé.</p>\n<p>Le logiciel IDEA StatiCa Connection est dédié à la vérification des assemblages d'éléments laminés à chaud qui ne sont pas significativement affectés par le flambement. L'analyse géométriquement linéaire et matériellement non linéaire est réalisée en raison de sa rapidité et de sa stabilité de calcul. Cependant, cette analyse n'est pas suffisante pour les pertes de stabilité. Si le flambement peut poser problème, la réalisation d'une analyse linéaire de flambement permet de détecter les zones dangereuses et de fournir un facteur pour le point de bifurcation d'Euler, mais cela reste insuffisant pour les éléments à paroi mince. Pour les éléments à paroi mince, seule l'analyse géométriquement non linéaire avec imperfections est appropriée.</p>\n<p>Si l'utilisateur décide tout de même d'utiliser le logiciel IDEA StatiCa Connection pour vérifier les assemblages d'éléments à paroi mince, il doit :</p>\n<ul>\n <li>Effectuer une analyse linéaire de flambement et évaluer soigneusement chaque mode de flambement ; les 5 premiers modes de flambement présentés peuvent ne pas être suffisants (<a data-item-id=\"940e97db-790e-439d-95b7-c99b79c53c43\" href=\"\">Comment augmenter le nombre de modes évalués</a>)</li>\n <li>Ne pas se fier à la plasticité des plaques en acier et plutôt limiter la contrainte de von Mises à la limite d'élasticité, voire en dessous</li>\n <li>Être conscient que le flambement local, qui n'est pas pris en compte, peut redistribuer différemment les efforts internes dans les composants</li>\n <li>Être conscient que la rigidité des composants peut être différente en raison de modes de rupture différents ou de leur combinaison.</li>\n <li>Être conscient que les vérifications et les dispositions constructives des composants présentées (par exemple, boulons, soudures) constituent des guides pour les éléments standard. Les vérifications pour les éléments à paroi mince peuvent varier, et les vérifications fournies peuvent alors ne pas être correctes.</li>\n</ul>\n<p>La conception des assemblages d'éléments à paroi mince est très spécifique à chaque cas, et aucun guide général ne peut être fourni. IDEA StatiCa Connection n'a pas été validé pour cet usage.</p>\n<h4>Vérifications des composants – EN</h4>\n<p>Dans EN 1993-1-1, les éléments à paroi mince sont définis comme suit : « Les sections transversales de classe 4 sont celles dans lesquelles le flambement local se produira avant l'atteinte de la limite d'élasticité dans une ou plusieurs parties de la section transversale. » La partie principale de l'Eurocode pour l'acier est limitée aux éléments d'épaisseur de matériau t ≥ 3 mm. Le <a data-item-id=\"2f49e81d-802d-4857-84e1-8776e12bc8ee\" href=\"\">Chapitre 4 – Assemblages soudés</a> s'applique uniquement à une épaisseur de matériau t ≥ 4 mm. Par conséquent, les vérifications des composants fournies par le logiciel ne s'appliquent pas aux éléments formés à froid d'épaisseur inférieure. Les utilisateurs doivent en être conscients et remplacer manuellement les vérifications par les formules appropriées de EN 1993-1-3.</p>\n<p>L'analyse des <a data-item-id=\"48d4bb94-7eb2-4c01-b2dc-56bae88b469b\" href=\"\">assemblages de sections creuses</a> doit également être réalisée avec soin pour les éléments qui se situent en dehors du domaine de validité des assemblages soudés – EN 1993-1-8 – Tableau 7.1. Il n'existe pas de directives pour de tels assemblages, et les résultats du logiciel n'ont pas été validés.</p>\n<h4>Vérifications des composants – AISC</h4>\n<p>Au chapitre A de l'AISC 360-16, une note d'utilisation stipule : « Pour la conception des éléments structuraux en acier formé à froid, les dispositions de la spécification nord-américaine AISI pour la conception des éléments structuraux en acier formé à froid (AISI S100) sont recommandées, à l'exception des sections creuses structurales (HSS) formées à froid, qui sont conçues conformément à cette spécification. » L'AISI S100 et l'AS/NZS 4600 fournissent des formules pour déterminer la résistance au cisaillement et à la traction des types de fixations les plus courants ainsi que leur domaine d'application.</p>\n<h4>Vérifications des composants – CISC</h4>\n<p>La CSA S16-14 stipule au chapitre 1 : « Les exigences relatives aux structures en acier telles que les ponts, les pylônes d'antenne, les structures offshore et les éléments structuraux en acier formé à froid sont données dans d'autres normes du Groupe CSA. »</p>"
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La rigidité torsionnelle est appliquée en ce point par un élément spécial ne possédant qu'une seule rigidité, la rotation autour de l'axe <em>x</em>. Ce point est également relié par deux autres RBE3 avec un élément spécial entre eux ne possédant qu'une seule rigidité, le déplacement selon l'axe <em>y</em>. </p>\n<p>La rigidité latérale est définie par l'utilisateur comme libre, rigide ou avec une rigidité fixée. La rigidité rigide est suffisamment élevée, fixée à 1000 fois la rigidité au cisaillement de la platine. La rigidité \\(S\\) est définie par unité de longueur (un mètre) avec une unité de force [N]. La rigidité d'un élément \\(S_i\\) a une unité de force divisée par une unité de longueur [N/m] et vaut alors :</p>\n<p>\\[ S_i = \\frac{S}{s_d} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li> \\(s_d\\) – distance entre deux points [m]</li>\n</ul>\n<p>Pour le type discret, l'espacement est défini directement par l'utilisateur. Pour le type continu, l'espacement est suffisamment petit pour que le comportement de la platine ne soit pas affecté par l'espacement.</p>\n<p>De même, la rigidité torsionnelle est définie par l'utilisateur comme libre, rigide ou avec une rigidité fixée. La rigidité rigide est suffisamment élevée, fixée à 1 000 fois la rigidité en flexion de la platine. La rigidité \\(C\\) est définie par unité de longueur (un mètre) avec une unité de moment fléchissant divisée par une unité de longueur [Nm/m]. La rigidité d'un élément \\(C_i\\) a une unité de moment fléchissant divisée par le carré d'une unité de longueur [Nm/m<sup>2</sup>] et vaut alors :</p>\n<p>\\[ C_i = \\frac{C}{s_d} \\]</p>\n<p>Pour une meilleure compréhension des valeurs de rigidité, voir le document <a href=\"https://www.irbnet.de/daten/iconda/CIB_DC28847.pdf\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Recommandations européennes sur la stabilisation des structures en acier par panneaux sandwich</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" data-image-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/704a113e-5cce-45ed-9c15-3c28097bf4de/LTR2-eng.png\" data-asset-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" data-image-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Les éléments finis masqués et les RBE3 fournissent une rigidité latérale et torsionnelle à la platine de l'élément</em></p>\n<p>Notez que les RBE3 sont uniquement des liaisons d'interpolation qui ne fournissent aucune rigidité par elles-mêmes.</p>\n<h2>Vérification</h2>\n<p>Un modèle fournissant le LTR a été vérifié par le logiciel LTBeam, qui utilise des éléments barres (1D) à sept degrés de liberté. Cela signifie que la section transversale n'est pas déformée, mais que l'élément peut capturer le <a data-item-id=\"cbb8d45e-a941-4f80-8bbb-c288edafdd5c\" href=\"\">gauchissement</a>. La comparaison est présentée sur un exemple de section transversale IPE 180 en acier de nuance S355 avec une longueur de 6 m. La poutre est encastrée aux deux extrémités avec une charge uniforme de 20 kN/m appliquée sur la semelle supérieure. Le logiciel LTBeam est capable de déterminer le moment critique élastique qui correspond au résultat de l'analyse linéaire de flambement (LBA) dans <a data-item-id=\"e2fb6b14-f5e4-4b81-8322-71acd2cdf487\" href=\"\">IDEA StatiCa Member</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" data-image-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4bbed293-94ba-45b6-aafe-9b38dd103b00/LTR3.png\" data-asset-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" data-image-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Comparaison de LTBeam et IDEA StatiCa Member pour la rigidité latérale et torsionnelle</em> </p>\n<p>Le multiplicateur de charge critique au flambement élastique \\(\\alpha_{cr}\\) avec rigidité latérale est très similaire selon les deux logiciels. La rigidité latérale limite pour laquelle le déversement n'a un effet que jusqu'à 5 % de la résistance en flexion de la poutre est calculée selon EN 1993-1-1 comme S<sub>lim</sub> = 8 589 kN. Cependant, les résultats avec maintien torsionnel divergent à des niveaux plus élevés de rigidité rotationnelle. En observant la déformée dans IDEA StatiCa Member, la différence est due à la déformation de la section transversale qui ne peut être capturée que par le modèle en éléments coques. LTBeam fournit des multiplicateurs de charge critique irréalistes pour une rigidité torsionnelle élevée. </p>\n<p>Pour vérifier cette affirmation, un modèle en éléments coques ABAQUS a été créé à l'université ETH. La poutre est à nouveau encastrée aux deux extrémités, en acier de nuance S355 et d'une longueur de 6 m. La section transversale IPE 240 a été utilisée. La rigidité torsionnelle limite, c'est-à-dire que le déversement n'a un effet que jusqu'à 5 % de la résistance en flexion de la poutre, a été calculée comme C<sub>lim</sub> = 27,13 kNm/m. Le modèle est chargé par une force en mi-travée sur la semelle supérieure. </p>\n<figure data-asset-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" data-image-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b68af254-356c-4729-977c-1395d6827f0c/LTR4.png\" data-asset-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" data-image-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Comparaison d'ABAQUS, LTBeam et IDEA StatiCa Member pour la rigidité torsionnelle</em></p>\n<p>L'effet de la rigidité torsionnelle est très similaire dans les deux modèles en éléments coques et LTBeam diverge. Plus important encore, les résistances au flambement d'ABAQUS et de <a data-item-id=\"e2fb6b14-f5e4-4b81-8322-71acd2cdf487\" href=\"\">IDEA StatiCa Member</a> fournies par GMNIA coïncident presque – les différences sont inférieures à 4 %.</p>\n<h2>Estimation des rigidités</h2>\n<p>Le LTR fourni par des planchers remplis de béton avec action composite assurée par des goujons à tête peut être supposé rigide, au moins dans le cas de la rigidité latérale. Les rigidités fournies par les tôles trapézoïdales des panneaux sandwich sont bien plus faibles et peuvent être déterminées par des essais ou des calculs. Le plus souvent, les valeurs de rigidité latérale et torsionnelle seraient recommandées par les fabricants de panneaux sandwich ou d'autres types de bardages. </p>\n<p>Le calcul de la rigidité latérale <em>S</em> [N] fournie par les tôles trapézoïdales est donné dans EN 1993-1-3, Chapitre 10 :</p>\n<p>\\[S=1000 \\sqrt{t^3} \\left ( 50+10 \\sqrt[3]{b_{roof}} \\right ) \\frac{s}{h_w} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>t</em> – épaisseur de calcul de la tôle trapézoïdale [mm]</li>\n <li><em>b</em><sub>roof</sub> – largeur de toiture, c'est-à-dire pour un toit à deux pentes, la distance entre le faîtage et l'égout [mm]</li>\n <li><em>s</em> – distance entre les poutres [mm]</li>\n <li><em>h</em><sub>w</sub> – hauteur du profil de la tôle trapézoïdale [mm] </li>\n</ul>\n<p>La formule est valable si la tôle trapézoïdale est fixée à la poutre à chaque nervure. Si la tôle n'est fixée à la poutre qu'à une nervure sur deux, alors <em>S</em> doit être remplacé par 0,2 <em>S</em>.</p>\n<p>La rigidité latérale des panneaux sandwich est décrite dans la recommandation ECCS. La rigidité des éléments de fixation est essentielle :</p>\n<p>\\[S=\\frac{k_v}{2B} \\sum_{k=1}^{n_k}c_k^2\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li><em>k</em><sub>v</sub> – rigidité au cisaillement d'une fixation</li>\n <li><em>B</em> – largeur d'un panneau sandwich</li>\n <li><em>n</em><sub>k</sub> – nombre de paires d'éléments de fixation par panneau et par appui</li>\n <li><em>c</em><sub>k</sub> – distance entre les deux éléments de fixation d'une paire</li>\n</ul>\n<p>La rigidité torsionnelle est plus complexe et peut également être estimée par la recommandation ECCS. Elle comprend la contribution des éléments de fixation, du panneau sandwich et de la distorsion de la poutre. La distorsion de la poutre peut être négligée car elle est déjà incluse dans le modèle en éléments coques.</p>\n<figure data-asset-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" data-image-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/96410b67-ba2f-46f3-91ea-ad1c22d4ebc6/LTR5.png\" data-asset-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" data-image-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Rigidité torsionnelle (à gauche) et latérale (à droite) fournie par les panneaux sandwich (ECCS, 2014)</em></p>\n<p>Dans la pratique américaine, le maintien contre le déversement est généralement supposé total ou négligeable selon le type et l'orientation du platelage. Par exemple, le Tableau 8.1 du Manuel de conception parasismique AISC identifie les conditions de maintien pour les poutres soumises à une compression axiale. Cependant, lorsque cela est nécessaire, la rigidité latérale peut être dérivée de la rigidité du diaphragme, <em>G</em>', calculée conformément à AISI S310. Denavit et al. (2020) présentent une méthode de calcul de la rigidité torsionnelle. </p>\n<h2>Références</h2>\n<ul>\n <li>CTICM, LTBeam v. 1.0.11, disponible sur : <a href=\"https://www.cesdb.com/ltbeam.html\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">https://www.cesdb.com/ltbeam.html</a></li>\n <li>Abaqus. <em>Manuel de référence</em>, version 6.16. Simulia, Dassault Systéms. France, 2016.</li>\n <li>EN 1993-1-3 : <em>Eurocode 3 : Calcul des structures en acier – Partie 1-3 : </em>Règles générales – Règles supplémentaires pour les profilés et plaques formés à froid, CEN, 2006.</li>\n <li>ECCS TC7 – Groupe de travail technique TWG 7.9 Panneaux sandwich et structures apparentées, <em>Recommandations européennes sur la stabilisation des structures en acier par panneaux sandwich,</em> 2<sup>e</sup> édition, 2014. ISBN 978-90-6363-081-2</li>\n <li>Denavit, M.D. ; Jacobs, W.P. ; Helwig, T.A. (2020). « Continuous Bracing Requirements for Constrained-Axis Torsional Buckling », <em>Engineering Journal</em>, American Institute of Steel Construction, Vol. 57, pp. 69-89.</li>\n</ul>"
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Les limites sont de 3 % de la plus petite dimension de la section transversale (0,03 <em>d</em><sub>0</sub> pour les CHS et 0,03 <em>b</em><sub>0</sub> pour les RHS) pour l'état limite ultime et de 1 % pour l'état limite de service.</p>\n<figure data-asset-id=\"5a438c97-6033-4a56-9d0b-f422e233ad59\" data-image-id=\"5a438c97-6033-4a56-9d0b-f422e233ad59\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0a007549-7dd8-4f3d-82bb-bd025ce91c63/hollow_sections2.PNG\" data-asset-id=\"5a438c97-6033-4a56-9d0b-f422e233ad59\" data-image-id=\"5a438c97-6033-4a56-9d0b-f422e233ad59\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Définition des dimensions de la </em><a data-item-id=\"376528a7-312a-52ea-b8a0-d2f726dd9f62\" href=\"\"><em>section transversale</em></a><em> pour les sections creuses circulaires (CHS) et rectangulaires (RHS)</em></p>\n<figure data-asset-id=\"3d929273-3740-4b0f-80ac-cbcdef7156dc\" data-image-id=\"3d929273-3740-4b0f-80ac-cbcdef7156dc\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ec91f617-98e4-4cce-8e89-dca42c9c7a0b/hollow_sections.png\" data-asset-id=\"3d929273-3740-4b0f-80ac-cbcdef7156dc\" data-image-id=\"3d929273-3740-4b0f-80ac-cbcdef7156dc\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Diagrammes charge-déformation typiques pour les assemblages de sections creuses ; la courbe rouge correspond à un élément à paroi mince chargé en compression, la courbe verte à des éléments courants chargés en compression, la courbe bleue correspond par exemple à un assemblage en X chargé en traction</em></p>\n<h4>Analyse géométriquement et matériellement non linéaire (GMNA)</h4>\n<p>Dans le cas de certains assemblages de sections creuses, notamment avec un rapport diamètre/épaisseur élevé, l'analyse géométriquement linéaire peut ne pas reproduire le comportement de l'assemblage avec une précision suffisante, et sa résistance aux charges peut être sous-estimée ou surestimée. Il est recommandé d'utiliser une analyse géométriquement et matériellement non linéaire plus avancée pour les assemblages de sections creuses, même si le temps de calcul est légèrement plus élevé. Si l'analyse GMNA pour les sections creuses est sélectionnée dans la Configuration du code, la GMNA est utilisée à la place de l'analyse géométriquement linéaire et matériellement non linéaire (MNA, utilisée en standard dans IDEA Statica Connection) pour les modèles comportant un élément à section creuse comme élément porteur.</p>\n<p><em>Remarque : Si l'élément porteur n'est pas une section creuse, le solveur GMNA est désactivé pour l'analyse de l'ensemble du modèle d'assemblage, quels que soient les paramètres de la configuration du code (GMNA activée ou désactivée).</em></p>\n<h4>Déformation de la section transversale à l'extrémité du modèle coques</h4>\n<p>La section transversale peut se déformer aux extrémités du modèle constitué d'éléments coques. Les assemblages de sections creuses nécessitent des éléments relativement longs – jusqu'à 10 fois le diamètre de la section transversale. Un superélément condensé est placé derrière la partie du modèle constituée d'éléments coques. Cela permet un calcul plus rapide avec la même précision que le modèle complet constitué d'éléments coques. Le superélément condensé possède uniquement des propriétés de matériau élastique, ce qui signifie que les déformations plastiques dues au mode de rupture étudié ne doivent pas atteindre l'extrémité du modèle d'éléments coques. Pour cette raison, le modèle coques s'étend par défaut sur 1,25 fois la hauteur de la section transversale (modifiable dans la Configuration du code) au-delà de la dernière opération de fabrication. </p>\n<figure data-asset-id=\"d540c6c8-c955-4515-a5cf-538a3eebfb04\" data-image-id=\"d540c6c8-c955-4515-a5cf-538a3eebfb04\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e7e89119-c6c4-4ec7-a097-48de5018924a/RN%2021%20-%20Solver%202-1200x630.png\" data-asset-id=\"d540c6c8-c955-4515-a5cf-538a3eebfb04\" data-image-id=\"d540c6c8-c955-4515-a5cf-538a3eebfb04\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Résistance à la flexion des coques réduite pour les sections creuses (imperfections)</h4>\n<p>Les résistances aux charges des assemblages de sections creuses dans les normes sont déterminées par la méthode des modes de rupture, qui utilise des modèles d'ajustement de courbes établis à partir d'essais et de modèles numériques avancés. La structure réelle contient des imperfections initiales et des contraintes résiduelles, qui ne sont pas prises en compte par les modèles coques dans <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a>. Afin d'obtenir une meilleure conformité avec les résultats des normes, l'influence des contraintes résiduelles et des imperfections initiales est simulée en réduisant la résistance à la flexion des coques de sections creuses présentant un rapport <em>D</em>/(2<em>t</em>) élevé.</p>\n<figure data-asset-id=\"b5363002-d1cd-4fba-bed0-6a6ee7a7a425\" data-image-id=\"b5363002-d1cd-4fba-bed0-6a6ee7a7a425\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c22a9cb4-c28e-4228-90a4-8b0c91ab3d2b/Hollow%20sections%20-%20reduction%20factor.png\" data-asset-id=\"b5363002-d1cd-4fba-bed0-6a6ee7a7a425\" data-image-id=\"b5363002-d1cd-4fba-bed0-6a6ee7a7a425\" alt=\"\"></figure>"
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La résistance de calcul est gouvernée par la plastification de la soudure de semelle et est limitée à 5 % de déformation plastique.</p>\n<p><strong>1/ La plastification commence dans la soudure de semelle</strong><br><em>F</em><sub>d</sub><em> </em>= 0.63 <em>R</em><sub>d</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"d19999fc-0947-4581-af63-66d4620b09e1\" data-image-id=\"d19999fc-0947-4581-af63-66d4620b09e1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3fc7bab7-86b8-415c-b6de-546970c9b1d5/weld-1_250x222.png\" data-asset-id=\"d19999fc-0947-4581-af63-66d4620b09e1\" data-image-id=\"d19999fc-0947-4581-af63-66d4620b09e1\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"c9cf2cc8-811e-4a81-afce-0d044b318c05\" data-image-id=\"c9cf2cc8-811e-4a81-afce-0d044b318c05\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2fe8b4e0-bc19-4c07-bd93-a760abee0313/weld-4_250x342.png\" data-asset-id=\"c9cf2cc8-811e-4a81-afce-0d044b318c05\" data-image-id=\"c9cf2cc8-811e-4a81-afce-0d044b318c05\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>2/ La plastification commence dans la soudure d'âme</strong><br><em>F</em><sub>d</sub><em> </em>= 0.95 <em>R</em><sub>d</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"98e4e3cb-3ed7-4cde-8db5-f2a31c57679c\" data-image-id=\"98e4e3cb-3ed7-4cde-8db5-f2a31c57679c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/976cc0ee-18b7-467e-b0fc-d3bc5766ae7a/weld-2_250x222.png\" data-asset-id=\"98e4e3cb-3ed7-4cde-8db5-f2a31c57679c\" data-image-id=\"98e4e3cb-3ed7-4cde-8db5-f2a31c57679c\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"fe3bd3aa-e6c9-469f-bbfc-d9e60b1abe61\" data-image-id=\"fe3bd3aa-e6c9-469f-bbfc-d9e60b1abe61\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ed0adc89-652c-4044-8ce7-bc8f26aad2ce/weld-5_250x340.png\" data-asset-id=\"fe3bd3aa-e6c9-469f-bbfc-d9e60b1abe61\" data-image-id=\"fe3bd3aa-e6c9-469f-bbfc-d9e60b1abe61\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>3/ Contrainte dans les soudures à la résistance de calcul</strong><br><em>F</em><sub>d</sub> = <em>R</em><sub>d</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"16b73a79-a665-435e-b32a-1e18ed6af9c7\" data-image-id=\"16b73a79-a665-435e-b32a-1e18ed6af9c7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7811b2a4-ab38-4583-b861-438336de3a77/weld-3_250x221.png\" data-asset-id=\"16b73a79-a665-435e-b32a-1e18ed6af9c7\" data-image-id=\"16b73a79-a665-435e-b32a-1e18ed6af9c7\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"1c3525cb-9a62-43de-a098-a879da1d2f2c\" data-image-id=\"1c3525cb-9a62-43de-a098-a879da1d2f2c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80dca9ff-9544-4e19-83d7-8cc84c199cec/weld-6_250x322.png\" data-asset-id=\"1c3525cb-9a62-43de-a098-a879da1d2f2c\" data-image-id=\"1c3525cb-9a62-43de-a098-a879da1d2f2c\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Largeur efficace</h3>\n<p>La largeur efficace d'un assemblage poutre-poteau non raidi est présentée ci-dessous. La contrainte est concentrée sur une largeur efficace tandis que la résistance de la soudure autour des parties non raidies est réduite. La distribution des contraintes est présentée pour un profilé ouvert et un profilé creux rectangulaire ou en U.</p>\n<p><strong>Poteau à section en I</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"dde5912d-23ac-4e28-ba2d-b9499e6834f1\" data-image-id=\"dde5912d-23ac-4e28-ba2d-b9499e6834f1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ee84cd-ddba-43e1-9019-9691eee7a28a/welds-1-1.png\" data-asset-id=\"dde5912d-23ac-4e28-ba2d-b9499e6834f1\" data-image-id=\"dde5912d-23ac-4e28-ba2d-b9499e6834f1\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>Poteau à section RHS</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"23bbd52d-1d35-4aa6-9dbc-284ec30bb558\" data-image-id=\"23bbd52d-1d35-4aa6-9dbc-284ec30bb558\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/58321395-bf2f-4d42-a0f1-a4f15320adae/welds-2-1.png\" data-asset-id=\"23bbd52d-1d35-4aa6-9dbc-284ec30bb558\" data-image-id=\"23bbd52d-1d35-4aa6-9dbc-284ec30bb558\" alt=\"\"></figure>\n<p>La distribution non uniforme de la contrainte le long de sa longueur et l'influence de la longueur de soudure sur la résistance de calcul sont présentées ci-dessous. La résistance d'une soudure longue est réduite en raison de la concentration de contraintes aux extrémités de la soudure.</p>\n<figure data-asset-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" data-image-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9e3dc390-df9d-4ee5-a959-7c4cfa9aca3b/welds_distr.png\" data-asset-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" data-image-id=\"8c940183-360c-484a-ab14-dcfdcfbbd29b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Le modèle de soudure respecte les propriétés de la soudure réelle, telles que la géométrie, la rigidité et la ductilité. La redistribution plastique est l'une des meilleures fonctionnalités que le CBFEM peut offrir.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0b4ff395_553a_0123_6e0e_79de9968ae2a\"></object>"
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"value": "<h3>Température</h3>\n<p>Dans <a data-item-id=\"e2fb6b14-f5e4-4b81-8322-71acd2cdf487\" href=\"\">IDEA StatiCa Member</a>, l'utilisateur définit une température pour l'ensemble du modèle. Toutes les entités du modèle ont une température définie.</p>\n<p>Dans <a data-item-id=\"b0a659df-8f92-4d1f-abb6-2efa02bad946\" href=\"\">IDEA StatiCa Connection</a>, l'utilisateur peut définir la température pour chaque élément ou plaque séparément. La température des éléments d'assemblage - boulons et soudures - est supposée correspondre à celle de la plaque d'assemblage la plus chaude.</p>\n<p>La température des éléments et des plaques dans les assemblages peut être déterminée conformément à EN 1993-1-2 – Art. 4.2.5 Développement de la température dans l'acier et D.3 Température des assemblages en cas d'incendie. Les propriétés thermiques des composants en acier sont tirées de EN 1993-1-2 :</p>\n<ul>\n <li>Chaleur spécifique – Art. 3.4.1.2</li>\n <li>Conductivité thermique – Art. 3.4.1.3</li>\n</ul>\n<p>Notez que la dilatation thermique n'est pas utilisée dans IDEA StatiCa Steel, car elle ajouterait des efforts fortement dépendants des conditions aux limites. Les utilisateurs sont encouragés à intégrer eux-mêmes les efforts dus à la dilatation thermique dans les effets de charge.</p>\n<h3>Dégradation des matériaux</h3>\n<p>La dégradation des matériaux des <strong>plaques en acier</strong> est disponible selon trois normes :</p>\n<ul>\n <li>EN 1993-1-2 – Tableau 3.1</li>\n <li>AISC 360-16 – Tableau A-4.2.1</li>\n <li>CSA S16-14 – Tableau K.1</li>\n</ul>\n<p>Le diagramme matériau multilinéaire est utilisé pour les plaques en acier avec six points conformément à EN 1993-1-2 – Figure 3.1. Un exemple est présenté pour l'acier de nuance S355, la dégradation du matériau selon EN 1993-1-2 – Tableau 3.1, et la température \\(\\theta = 560^{\\circ}\\textrm{C}\\). La pente de la branche plastique au-delà de la limite d'élasticité \\(f_y\\) est \\(E_{a,\\theta}/1000\\). Les facteurs de réduction du module d'élasticité \\(k_{E,\\theta}\\), de la limite de proportionnalité \\(k_{p,\\theta}\\) et de la limite d'élasticité \\(k_{y,\\theta}\\) sont respectivement 0,426, 0,252 et 0,594. La déformation plastique est supposée s'accumuler à partir de la limite de proportionnalité.</p>\n<table><tbody>\n <tr><td><br></td><td>Déformation</td><td>Déformation plastique</td><td>Contrainte</td></tr>\n <tr><td><br></td><td>\\(\\varepsilon\\) [%]</td><td>\\(\\varepsilon_{pl}\\) [%]</td><td>\\(\\sigma\\) [MPa]</td></tr>\n <tr><td>0</td><td>0.00</td><td>0.00</td><td>0.0</td></tr>\n <tr><td>1</td><td>0.10</td><td>0.00</td><td>89.5</td></tr>\n <tr><td>2</td><td>0.25</td><td>0.15</td><td>131.4</td></tr>\n <tr><td>3</td><td>0.50</td><td>0.40</td><td>160.5</td></tr>\n <tr><td>4</td><td>1.00</td><td>0.90</td><td>191.3</td></tr>\n <tr><td>5</td><td>2.00</td><td>1.90</td><td>210.9</td></tr>\n <tr><td>6</td><td>15.00</td><td>14.90</td><td>222.5</td></tr>\n</tbody></table>\n<figure data-asset-id=\"c0145cee-e416-4c2b-bd73-b9ac1346e7f5\" data-image-id=\"c0145cee-e416-4c2b-bd73-b9ac1346e7f5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/795061c3-0e71-4f9c-ab65-3c457ed0a624/Material%20degradation.png\" data-asset-id=\"c0145cee-e416-4c2b-bd73-b9ac1346e7f5\" data-image-id=\"c0145cee-e416-4c2b-bd73-b9ac1346e7f5\" alt=\"\"></figure>\n<p><br></p>\n<p>La dégradation des matériaux des <strong>boulons</strong> est disponible selon trois normes :</p>\n<ul>\n <li>EN 1993-1-2 – Tableau D.1</li>\n <li>AISC 360-16 – Tableau A-4.2.3</li>\n <li>CSA S16-14 – Tableau K.3</li>\n</ul>\n<p>La dégradation des matériaux des <strong>soudures </strong>est disponible selon une norme :</p>\n<ul>\n <li>EN 1993-1-2 – Tableau D.1</li>\n</ul>\n<p>Seule la résistance des boulons et des soudures est réduite. Leur rigidité reste identique à celle à température ambiante.</p>\n<p>La dilatation thermique est négligée et n'est prise en compte dans aucun modèle. Si nécessaire, les effets de la dilatation thermique doivent être simulés par des charges ajoutées.</p>\n<h3>Vérifications</h3>\n<p>Les plaques en acier sont vérifiées pour une déformation plastique de 5 % par défaut. </p>\n<p>Dans l'Eurocode, un coefficient partiel de sécurité dédié au calcul au feu, \\(\\gamma_{M,fi}\\), est utilisé pour les vérifications des boulons et des soudures. Pour toutes les autres normes, les facteurs de résistance ou de sécurité standard sont utilisés. Les courbes charge-déformation et les vérifications des boulons et des soudures sont réduites par les facteurs \\(k_b\\) et \\(k_f\\) en fonction de la température définie.</p>\n<p>Les boulons précontraints sont supposés glisser et sont vérifiés comme des boulons ordinaires serrés au contact.</p>\n<p>La température du massif de béton et des ancrages est inconnue et les composants correspondants ne sont pas vérifiés dans le calcul au feu.</p>\n<h3>Rigidité</h3>\n<p>L'analyse de rigidité n'est pas disponible pour le calcul au feu pour le moment. Il est recommandé d'utiliser l'analyse de rigidité à température ambiante et de multiplier la rigidité par le facteur de réduction du module d'élasticité \\(k_{E,\\theta}\\).</p>"
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En général, la taille des soudures augmentera dans cet ordre :</p>\n<ol>\n <li>Par estimation de capacité</li>\n <li>À ductilité minimale</li>\n <li>Pleine résistance</li>\n <li>Avec surrésistance</li>\n</ol>\n<p>Les méthodes sont décrites en détail ci-dessous. </p>\n<h3>Par estimation de capacité</h3>\n<p>Le dimensionnement des soudures par estimation de capacité fournit automatiquement des dimensions de soudures juste suffisantes pour transmettre les charges définies. </p>\n<p>L'estimation de la capacité des soudures est la première application de l'apprentissage automatique dans IDEA StatiCa. Pour l'instant, elle est implémentée uniquement pour l'Eurocode. La résistance de la soudure est déterminée en fonction de l'élément de soudure le plus sollicité. Par conséquent, le taux de travail de la soudure est fortement non linéaire. La résistance sur toute la longueur est estimée par un algorithme d'apprentissage automatique basé sur la distribution des contraintes le long de la soudure.</p>\n<p>Le dimensionnement des soudures par estimation de capacité nécessite des résultats. La taille des soudures d'angle est ajustée selon la formule suivante :</p>\n<p>\\[ a_{new} = a \\cdot Ut_c / Ut_{target} \\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a_{new}\\) – taille ajustée de la soudure d'angle</li>\n <li>\\(a\\) – taille précédemment définie de la soudure d'angle</li>\n <li>\\(Ut_c\\) – estimation de capacité basée sur l'algorithme d'apprentissage automatique, visible dans la vérification des soudures </li>\n <li>\\(Ut_{target}\\) – taux de travail cible dans Paramètres → Conception → Autodimensionnement → Dimensionnement des soudures</li>\n</ul>\n<p>La valeur \\(a_{new}\\) obtenue est arrondie vers le haut selon Préférences → Unités de l'application → Arrondi des nouvelles entités → Taille de soudure. </p>\n<p>Notez que les dimensions des soudures sont limitées par les règles de détaillage, par exemple la taille de la soudure ne peut pas être inférieure à 3 mm (EN 1993-1-8 – 4.5.2). Ces règles de détaillage sont respectées. Gardez également à l'esprit que plusieurs soudures dans IDEA StatiCa sont souvent définies par une seule valeur. Dans ces cas, la taille est définie en fonction de la soudure la plus sollicitée.</p>\n<p>Une boucle de calcul est également disponible. Lorsque la méthode de dimensionnement des soudures est définie sur estimation de capacité, elle :</p>\n<ol>\n <li>Dimensionne les soudures d'angle à pleine résistance</li>\n <li>Calcule le modèle</li>\n <li>Dimensionne les soudures d'angle par estimation de capacité</li>\n <li>Calcule le modèle</li>\n</ol>\n<figure data-asset-id=\"b32d2f35-98c4-47f2-834f-f5968024303b\" data-image-id=\"b32d2f35-98c4-47f2-834f-f5968024303b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0e70d6dc-2d15-40e1-9eb6-9d2ed5036c6c/Weld%20sizing%20button.png\" data-asset-id=\"b32d2f35-98c4-47f2-834f-f5968024303b\" data-image-id=\"b32d2f35-98c4-47f2-834f-f5968024303b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Les soudures sont alors définies à un taux de travail égal ou inférieur à la cible en un seul clic.</p>\n<h3>À ductilité minimale</h3>\n<p>Le dimensionnement des soudures à ductilité minimale fournit automatiquement des assemblages soudés suffisamment résistants pour prévenir les ruptures fragiles. La résistance de la soudure permet la plastification initiale de la plaque, mais en définitive, la soudure se rompt.</p>\n<p>L'exigence de ductilité minimale des assemblages soudés est définie dans FprEN 1993-1-8:2023 – 6.9(4). Elle est issue de l'annexe nationale néerlandaise de l'EN 1993-1-8, où le rapport fixe entre la résistance de la soudure et la résistance de la plaque est de 0,8. Elle est également incluse dans les <a href=\"https://www.steelconstruction.info/images/a/a9/SCI_P358.pdf\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Green books du Royaume-Uni, largement utilisés, notamment dans les chapitres C2 et C3</a>. Cependant, le rapport fixe n'est adapté qu'à la nuance d'acier S355. Dans la deuxième génération de l'Eurocode, cette exigence est étendue à toutes les nuances d'acier.</p>\n<p>Cette exigence est vérifiée pour les soudures d'angle double face par :</p>\n<p>\\[a/t=\\frac{\\beta_w\\gamma_{M2} f_y}{\\sqrt{2} f_u \\gamma_{M0} } \\cdot \\min \\left \\{1.0, 1.1\\frac{f_y}{f_u} \\right \\}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a\\) – épaisseur de gorge de la soudure</li>\n <li>\\(t\\) – épaisseur de la plaque assemblée par son bord</li>\n <li>\\(\\beta_w\\) – facteur de corrélation de la soudure </li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient de sécurité pour les boulons et les soudures ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li>\\(f_y\\) – limite d'élasticité de la plaque</li>\n <li>\\(f_u\\) – résistance ultime de la soudure</li>\n <li>\\(\\gamma_{M0}\\) – coefficient de sécurité pour les plaques ; modifiable dans la configuration normative</li>\n</ul>\n<p>L'épaisseur de gorge pour une soudure d'angle simple face est deux fois plus grande que celle pour une soudure d'angle double face.</p>\n<p>Notez que la méthode est utile pour les soudures chargées transversalement et fonctionne si la plaque est assemblée sur toute sa largeur.</p>\n<h3>À pleine résistance</h3>\n<p>Le dimensionnement des soudures à pleine résistance fournit automatiquement des soudures plus résistantes que la plaque assemblée. Dans le calcul, on suppose que les plaques sont chargées en traction et les soudures transversalement, ce qui constitue le cas le plus défavorable pour la résistance et la ductilité des soudures. Cette conception est utile pour éviter les ruptures fragiles des soudures sous chargement statique.</p>\n<p>Cette approche est également incluse dans les <a href=\"https://www.steelconstruction.info/File:SCI_P358.pdf\" data-new-window=\"true\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Green books du Royaume-Uni, largement utilisés, notamment dans le chapitre C1</a>.</p>\n<p>Cette exigence est vérifiée pour les soudures d'angle double face par :</p>\n<p>\\[a/t=\\frac{\\beta_w\\gamma_{M2} f_y}{\\sqrt{2} f_u \\gamma_{M0} }\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a\\) – épaisseur de gorge de la soudure</li>\n <li>\\(t\\) – épaisseur de la plaque assemblée par son bord</li>\n <li>\\(\\beta_w\\) – facteur de corrélation de la soudure </li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient de sécurité pour les boulons et les soudures ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li>\\(f_y\\) – limite d'élasticité de la plaque</li>\n <li>\\(f_u\\) – résistance ultime de la soudure</li>\n <li>\\(\\gamma_{M0}\\) – coefficient de sécurité pour les plaques ; modifiable dans la configuration normative</li>\n</ul>\n<p>Notez que la méthode est utile pour les soudures chargées transversalement et fonctionne si la plaque est assemblée sur toute sa largeur.</p>\n<h3>Avec surrésistance</h3>\n<p>Le dimensionnement des soudures avec surrésistance fournit automatiquement des soudures bien plus résistantes que la plaque assemblée. Le facteur de surrésistance est spécifié dans Paramètres → Conception → Autodimensionnement → Dimensionnement des soudures. La valeur par défaut de 1,4 est tirée de l'EN 1993-1-8 – 6.2.3 (5) pour former une rotule plastique. </p>\n<figure data-asset-id=\"46affa46-f7a7-4caa-bb19-12d801c4c6f4\" data-image-id=\"46affa46-f7a7-4caa-bb19-12d801c4c6f4\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d01c2c80-c7bf-4e58-92ae-8769024d89c2/EN%201993-1-8%20-%206.2.3.png\" data-asset-id=\"46affa46-f7a7-4caa-bb19-12d801c4c6f4\" data-image-id=\"46affa46-f7a7-4caa-bb19-12d801c4c6f4\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dans le calcul, on suppose que les plaques sont chargées en traction et les soudures transversalement, ce qui constitue le cas le plus défavorable pour la résistance et la ductilité des soudures. Cette conception est utile pour éviter les ruptures fragiles des soudures en conception plastique ou sous chargement cyclique. Notez qu'une grande taille de soudure ne garantit pas automatiquement une ductilité élevée. Au contraire, elle peut entraîner des contraintes résiduelles et des déformations excessives dues au retrait des soudures.</p>\n<p>Cette exigence est vérifiée pour les soudures d'angle double face par :</p>\n<p>\\[a/t=\\frac{\\beta_w\\gamma_{M2} f_y}{\\sqrt{2} f_u \\gamma_{M0} } \\cdot f_{overstrength}\\]</p>\n<p>où :</p>\n<ul>\n <li>\\(a\\) – épaisseur de gorge de la soudure</li>\n <li>\\(t\\) – épaisseur de la plaque assemblée par son bord</li>\n <li>\\(\\beta_w\\) – facteur de corrélation de la soudure </li>\n <li>\\(\\gamma_{M2}\\) – coefficient de sécurité pour les boulons et les soudures ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li>\\(f_y\\) – limite d'élasticité de la plaque</li>\n <li>\\(f_u\\) – résistance ultime de la soudure</li>\n <li>\\(\\gamma_{M0}\\) – coefficient de sécurité pour les plaques ; modifiable dans la configuration normative</li>\n <li>\\(f_{overstrength}\\) – facteur de surrésistance spécifié dans Paramètres → Conception → Autodimensionnement → Dimensionnement des soudures</li>\n</ul>\n<p>Notez que la méthode est utile pour les soudures chargées transversalement et fonctionne si la plaque est assemblée sur toute sa largeur.</p>"
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Les vérifications normatives des éléments en bois, des boulons et des broches ne sont pas fournies et doivent être effectuées par une application tierce. En revanche, l'application IDEA StatiCa Connection fournit les efforts de cisaillement et de traction agissant sur chaque boulon ou broche pour une vérification normative manuelle précise.</p>\n<p>Voir également l'<a data-item-id=\"c16f8cbb-a469-4c46-ac70-2090e054fcf1\" href=\"\">article de fond théorique sur les assemblages acier-bois</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"e784745b-8e33-461b-b15b-dad47606d614\" data-image-id=\"e784745b-8e33-461b-b15b-dad47606d614\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/843342b7-3dce-40ad-8626-fea6ec896f60/steel-to-timber%20code-check.png\" data-asset-id=\"e784745b-8e33-461b-b15b-dad47606d614\" data-image-id=\"e784745b-8e33-461b-b15b-dad47606d614\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Modèles et opérations de fabrication</h3>\n<p>Deux nouvelles opérations de fabrication ont été implémentées pour les éléments en bois – Gousset et Platine d'assemblage. Les utilisateurs peuvent effectuer la sélection dans le menu des opérations de fabrication.</p>\n<figure data-asset-id=\"cf705dff-df2c-4766-90a1-d6f330fe493a\" data-image-id=\"cf705dff-df2c-4766-90a1-d6f330fe493a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5f495321-54ef-48b6-9e81-a2dcce7139b6/TimberManufacturingOperations.png\" data-asset-id=\"cf705dff-df2c-4766-90a1-d6f330fe493a\" data-image-id=\"cf705dff-df2c-4766-90a1-d6f330fe493a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Opérations de fabrication Gousset et Platine d'assemblage pour les éléments en bois</em></p>\n<p><br></p>\n<p>Pour vous aider dans la conception des assemblages acier-bois, de nouveaux modèles ont été ajoutés à l'assistant de l'application.</p>\n<figure data-asset-id=\"397dd720-98b3-479a-abe2-537b55c884e6\" data-image-id=\"397dd720-98b3-479a-abe2-537b55c884e6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc200967-1222-4d39-a79e-0471b11b62a0/Timber_wizard.png\" data-asset-id=\"397dd720-98b3-479a-abe2-537b55c884e6\" data-image-id=\"397dd720-98b3-479a-abe2-537b55c884e6\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Modèles d'assemblages acier-bois</em></p>\n<h3>Mises à jour de la fonctionnalité</h3>\n<p>La vérification des assemblages bois a été implémentée dans la version 20.0 d'IDEA StatiCa.</p>\n<p>Depuis le correctif 22.0.1, il est possible de visualiser l'angle de fil résultant pour la vérification des boulons. Voir l'<a data-item-id=\"eed5a14c-0581-42b1-8a67-7181fb8d4fdf\" href=\"\">article des Notes de version 22.1</a> dédié à ce sujet.</p>\n<figure data-asset-id=\"1639c709-2c90-40ae-9dc9-099c244779aa\" data-image-id=\"1639c709-2c90-40ae-9dc9-099c244779aa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bcb389d3-f3bc-44ad-a7b5-da46852c5f0a/TimberAngles.png\" data-asset-id=\"1639c709-2c90-40ae-9dc9-099c244779aa\" data-image-id=\"1639c709-2c90-40ae-9dc9-099c244779aa\" alt=\"\"></figure>\n<p>Depuis le correctif 23.0.1, un avertissement est affiché pour souligner que les boulons traversant l'élément en bois ne sont pas vérifiés (dans la scène 3D et dans le rapport).</p>\n<figure data-asset-id=\"944f89ff-6de2-4ddd-a880-e000e29c0474\" data-image-id=\"944f89ff-6de2-4ddd-a880-e000e29c0474\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0774a5ce-0efc-491c-9bd6-b5e8d0e2a229/Timber%20warning%2023-0.png\" data-asset-id=\"944f89ff-6de2-4ddd-a880-e000e29c0474\" data-image-id=\"944f89ff-6de2-4ddd-a880-e000e29c0474\" alt=\"\"></figure>\n<p>Cette fonctionnalité est disponible pour la version <strong>Enhanced</strong> d'IDEA StatiCa Steel.</p>\n<h3>Webinaires et autres ressources</h3>\n<p>Découvrez les possibilités de la vérification des assemblages bois en pratique dans l'enregistrement du webinaire <a data-item-id=\"b57ff28d-bfd1-40a5-bd3a-081042f90081\" href=\"\">Connection Wednesdays - Optimization of timber column anchoring</a>.</p>\n<figure data-asset-id=\"02008f76-2a47-4cbc-9d36-4b452d9939f5\" data-image-id=\"02008f76-2a47-4cbc-9d36-4b452d9939f5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bc92f8a6-c95d-4d5b-945a-4cad2c7f07c7/2020-09-09%20Connection%20Wednesdays%20-%20Optimization%20of%20timber%20column%20anchoring.png\" data-asset-id=\"02008f76-2a47-4cbc-9d36-4b452d9939f5\" data-image-id=\"02008f76-2a47-4cbc-9d36-4b452d9939f5\" alt=\"\"></figure>\n<p>Sur notre blog, vous pouvez lire un article sur la <a data-item-id=\"d8e3456b-1ac7-4a63-9eed-1a60eea8542e\" href=\"\">conception des assemblages acier-bois</a> de juillet 2020.</p>\n<p>Consultez l'étude de cas d'une <a data-item-id=\"b016f9ce-4868-4abd-be3e-8c94465267d0\" href=\"\">maison individuelle dans le Massachusetts</a> réalisée par notre client - CRAFT Engineers.</p>\n<figure data-asset-id=\"65e75ec6-9518-4a30-bd03-0085c18b0f0f\" data-image-id=\"65e75ec6-9518-4a30-bd03-0085c18b0f0f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d77dda04-b786-40ad-8696-3b7b35eca684/Steel%20to%20timber%20connection.jpg\" data-asset-id=\"65e75ec6-9518-4a30-bd03-0085c18b0f0f\" data-image-id=\"65e75ec6-9518-4a30-bd03-0085c18b0f0f\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"d8a5ec60-001c-4cc5-85a4-a7a17f3fb457\" data-image-id=\"d8a5ec60-001c-4cc5-85a4-a7a17f3fb457\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e5e277b9-b347-4bbd-9c3c-04ae623d796f/Family%20Home%20in%20Massachusetts%204.jpg\" data-asset-id=\"d8a5ec60-001c-4cc5-85a4-a7a17f3fb457\" data-image-id=\"d8a5ec60-001c-4cc5-85a4-a7a17f3fb457\" alt=\"\"></figure>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n12a99c2f_c709_0199_cbf3_b96fda241437\"></object>"
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"value": "<p>L'ancrage des assemblages acier est désormais encore plus polyvalent, avec la possibilité d'appuyer partiellement la platine de base ou l'élément.</p>\n<figure data-asset-id=\"125a7658-7acb-4353-ac91-ee0828ae9bd0\" data-image-id=\"125a7658-7acb-4353-ac91-ee0828ae9bd0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2007451c-4a0a-4256-871b-719e7ad0d9ac/PartialAnchoring.PNG\" data-asset-id=\"125a7658-7acb-4353-ac91-ee0828ae9bd0\" data-image-id=\"125a7658-7acb-4353-ac91-ee0828ae9bd0\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"31054945-6614-49c5-a68c-879d22cd1b9f\" data-image-id=\"31054945-6614-49c5-a68c-879d22cd1b9f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ae47264b-c982-483d-bf60-5a07af38abb9/PartialAnchoring2.PNG\" data-asset-id=\"31054945-6614-49c5-a68c-879d22cd1b9f\" data-image-id=\"31054945-6614-49c5-a68c-879d22cd1b9f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Ancrage général de l'élément avec un bloc de fondation en béton partiellement appuyé défini.</em></p>\n<p>Cette fonctionnalité est disponible pour la version <strong>Expert</strong> et <strong>Enhanced</strong> du produit IDEA StatiCa Steel.</p>"
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"value": "<p>IDEA StatiCa réorganise automatiquement l'ordre des éléments de section transversale en fonction du code de calcul sélectionné lors du lancement de IDEA StatiCa Connection. Grâce à cette fonctionnalité, par exemple, les ingénieurs des États-Unis utilisant le code AISC auront les sections transversales pertinentes selon l'AISC dans les premières lignes de la bibliothèque. Ces paramètres peuvent être définis individuellement par tous les utilisateurs au sein de l'organisation afin d'accélérer le travail de chaque ingénieur.</p>\n<figure data-asset-id=\"7b172517-7b33-42a5-914c-832d5028ae91\" data-image-id=\"7b172517-7b33-42a5-914c-832d5028ae91\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ac5fa390-46d0-4740-8e85-92304d56ec05/Location.png\" data-asset-id=\"7b172517-7b33-42a5-914c-832d5028ae91\" data-image-id=\"7b172517-7b33-42a5-914c-832d5028ae91\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Options de préférences utilisateur disponibles lors du premier démarrage de IDEA StatiCa Connection.</em></p>\n<p>Cette fonctionnalité est disponible pour la version <strong>Expert</strong> et <strong>Enhanced</strong> d'IDEA StatiCa Steel.</p>"
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"value": "Ordre des éléments basé sur la région dans la bibliothèque de sections transversales"
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"value": "IDEA StatiCa réorganise automatiquement l'ordre des éléments de section transversale en fonction du code de calcul sélectionné lors du lancement de IDEA StatiCa Connection."
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"value": "Le gestionnaire de vérification normative est unifié pour les applications CAO et EF. Utilisez-le pour exporter, gérer, recalculer ou synchroniser tous les éléments d'assemblage ou les éléments de structure."
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"value": "<p>Tous les liens CAO sont désormais alimentés par la même technologie, ce qui nous permet d'améliorer les fonctionnalités en une seule mise à jour pour toutes les applications CAO. Dans IDEA StatiCa 20, une toute nouvelle méthode d'importation des poutres à section transversale asymétrique, telles que les profils en L, en U, etc., a été mise en œuvre. Désormais, le positionnement de la section transversale est importé exactement tel qu'il est défini dans l'application CAO, sans modification supplémentaire.</p>"
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"translation__ai_translated": {
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"post_date": {
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"perex_content": {
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"linkedItemCodenames": [],
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"name": "Content",
"type": "rich_text",
"value": "<p>L'import depuis les applications EF est désormais plus simple que jamais : l'utilisateur peut sélectionner plusieurs nœuds, et le gestionnaire de vérification normative les importera tous en tant qu'assemblages uniques. IDEA StatiCa s'intègre automatiquement à votre logiciel lors de l'installation, en ajoutant une nouvelle commande au ruban.</p>\n<figure data-asset-id=\"cef1fddb-6668-4742-b824-2bb67c1a99c2\" data-image-id=\"cef1fddb-6668-4742-b824-2bb67c1a99c2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/726d8942-c761-4270-90e8-7f9691c972ac/BIMselection2.png\" data-asset-id=\"cef1fddb-6668-4742-b824-2bb67c1a99c2\" data-image-id=\"cef1fddb-6668-4742-b824-2bb67c1a99c2\" alt=\"\"></figure>\n<p>En exécutant cette commande, ouvrez le gestionnaire de vérification normative. Faites glisser la souris pour sélectionner en masse les nœuds souhaités et cliquez sur le bouton Connection pour importer toutes les données en une seule fois. Après avoir ouvert et conçu les assemblages importés un par un, vous pouvez lancer l'analyse en masse pour effectuer la vérification normative de tous les assemblages en une seule fois.</p>\n<p>Profitez de la fonction de synchronisation : si vous modifiez quoi que ce soit (par exemple une combinaison de charges, la section transversale d'un élément) dans le modèle structurel, en un seul clic vous téléchargez les nouvelles données vers tous les assemblages de la liste tout en conservant le dimensionnement. Cliquez ensuite sur « Tout calculer » pour vérifier les vérifications normatives des modèles d'assemblages actualisés.</p>\n<figure data-asset-id=\"e9760022-8172-4b1c-9b61-4bddad5cb758\" data-image-id=\"e9760022-8172-4b1c-9b61-4bddad5cb758\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/214c4fd1-89f5-4eaa-8bf3-3e86f8b5c4ba/Code-check%20manager%20commands%2001.png\" data-asset-id=\"e9760022-8172-4b1c-9b61-4bddad5cb758\" data-image-id=\"e9760022-8172-4b1c-9b61-4bddad5cb758\" alt=\"\"></figure>\n<p>Cette fonctionnalité est disponible dans tout package IDEA StatiCa Steel. Le calcul en masse et la synchronisation de tous les éléments listés sont disponibles uniquement dans le package Enhanced IDEA StatiCa Steel.</p>\n<p>Veuillez noter que pour SCIA Engineer, le gestionnaire de vérification normative n'a pas encore été implémenté et le lien BIM importe les nœuds individuels un par un uniquement.</p>"
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"linked_items": {
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"codename": "member_design"
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}Autres articles
Pour en savoir plus sur les mises à jour des codes individuels, consultez les liens suivants :
- Mise à jour de la conformité au code AISC, nouveaux modèles d'assemblages parasismiques