Connection designSteelKnowledge baseAnchoringCBFEM

Kiểm tra tiêu chuẩn neo theo STO

Bài viết này cũng có sẵn bằng

AI dịch từ tiếng Anh

Neo được kiểm tra theo tiêu chuẩn Nga STO 36554501-048-2016, SP 16 và SP 43.

Sức kháng của bu lông neo được đánh giá theo STO 36554501-048-2016 cho neo có đầu và Neo cấy sau. STO thường sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục, trong trường hợp đó các công thức từ SP 43, SP16 hoặc EN 1992-4 được sử dụng do tính hợp lệ chung của chúng. Phá hoại nhổ neo của neo thẳng, phá hoại kết hợp nhổ neo và phá hoại do bê tông của neo dính kết, và phá hoại do nứt tách bê tông không được kiểm tra do thiếu thông tin chỉ có sẵn cho loại neo và keo cụ thể từ nhà sản xuất neo.

Trong Thiết lập tiêu chuẩn, bê tông có thể được đặt là nứt hoặc không nứt. Sức kháng của bê tông không nứt cao hơn.

Sức kháng kéo của thép (SP 43 - Phụ lục G):

Sức kháng kéo của thép đối với neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP 43 - Phụ lục G được sử dụng.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

trong đó:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$A sa - diện tích mặt cắt ngang thực của bu lông$
$k 0 - hệ số loại tải trọng; có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn; k 0 = 1.05 đối với tải trọng tĩnh và k 0 = 1.35 đối với tải trọng động; đối với neo di động có bản neo, lắp tự do trong ống, k 0 lấy bằng 1.15 đối với tải trọng động (SP 43 - G.9)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Sức kháng nhổ neo (EN 1992-4, Điều 7.2.1.5)

Sức kháng nhổ neo của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ EN 1992-4, Điều 7.2.1.5 được sử dụng cho neo có bản đệm:

N_{ult,p}=\frac{N_{n,p} \cdot \psi_c}{\gamma_{bt} \gamma_{Np}}

trong đó:

$\cdot \psi_c$
$k 2 - hệ số phụ thuộc vào điều kiện bê tông, k 2 = 7.5 đối với bê tông nứt, k 2 = 10.5 đối với bê tông không nứt$
$A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right )$
$d h \leq 6 t h + d - đường kính đầu của phần tử liên kết$
$t h - chiều dày đầu của phần tử liên kết có đầu$
$d - đường kính thân của phần tử liên kết$
$R bn - cường độ nén đặc trưng của bê tông (mẫu trụ)$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Np - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Sức kháng nhổ neo của các loại neo khác không được kiểm tra và phải được nhà sản xuất đảm bảo hoặc xác định theo STO, Phụ lục A.

Sức kháng phá hoại nón bê tông của neo đơn hoặc nhóm neo (STO - Điều 6.1.3):

N_{ult,c}=\frac{N_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Nc}} \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

trong đó:

$N_{n,c}^0 = k_1 \sqrt{R_{b,n}} h_{ef}^{1.5}$
$k 1 - hệ số tính đến điều kiện bê tông; k 1 = 8.4 đối với bê tông nứt và k 1 = 11.8 đối với bê tông không nứt$
$R b,n - cường độ nén đặc trưng của bê tông (mẫu trụ)$
$h'_{ef} = \max \left \{ \frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \cdot h_{ef}, \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \cdot h_{ef} \right \}$
$A c,N - diện tích hình chiếu thực tế, bị giới hạn bởi sự chồng lấp các nón bê tông của các phần tử liên kết lân cận cũng như bởi các cạnh của cấu kiện bê tông$
$A c,N 0 = s cr,N 2 - diện tích hình chiếu tham chiếu, tức là diện tích bê tông của một neo đơn với khoảng cách lớn và khoảng cách cạnh tại bề mặt bê tông$
$\psi_{s,N}=0.7+0.3 \cdot \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$c - khoảng cách cạnh nhỏ nhất$
$c cr,N = 1.5 ∙ h ef - khoảng cách cạnh đặc trưng để đảm bảo truyền sức kháng đặc trưng của neo trong trường hợp phá hoại nón bê tông dưới tải trọng kéo$
$\psi_{re,N}=0.5+\frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N}=\frac{1}{1+2 \cdot (e_N / s_{cr,N})} \le 1$
$e N - độ lệch tâm của hợp lực kéo của các phần tử liên kết chịu kéo so với trọng tâm của các phần tử liên kết chịu kéo$
$s cr,N = 2 ∙ c cr,N - khoảng cách đặc trưng của neo để đảm bảo sức kháng đặc trưng của neo trong trường hợp phá hoại nón bê tông dưới tải trọng kéo$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Nc - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Diện tích nón phá hoại bê tông cho nhóm neo chịu kéo tạo thành nón bê tông chung, A c,N, được thể hiện bằng đường đứt nét màu đỏ.

Sức kháng cắt thép của neo (SP16 - Điều 14.2.9 và STO - Điều 6.2.1)

Theo STO - Điều 6.2.1, hai trường hợp được xem xét:

$Lực cắt không có cánh tay đòn (Kiểu đứng: Trực tiếp)$
$Lực cắt có cánh tay đòn (Kiểu đứng: Mạch vữa)$

Lực cắt không có cánh tay đòn

Sức kháng cắt thép của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP16 được sử dụng. Giả định rằng neo là các thanh ren. Ma sát không được tính đến.

Bu lông chịu lực cắt thiết kế được thiết kế theo SP16 - Điều 14.2.9 và phải thỏa mãn:

V_{ult,s} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$R bs - cường độ cắt thiết kế của bu lông - SP 16, Bảng 5$
$A b - diện tích mặt cắt ngang thô của bu lông$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} \le 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 < R_{byn} \le 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 < R_{byn} \le 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 > R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Lực cắt có cánh tay đòn (STO - Điều 6.2.1.5)

V_{ult,s} = \frac{M_{n,s}}{l_s} \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$M_{n,s} = M_{n,s}^0 \left ( 1- \frac{N_{an}}{N_{ult,s}} \right )$
$M n,s 0 = 1.2 W el R bun - sức kháng uốn đặc trưng của neo (ETAG 001, Phụ lục C - Phương trình (5.5b))$
$W_{el} = \frac{\pi d^3}{32}$
$d - đường kính bu lông neo; nếu mặt phẳng cắt nằm trong phần ren được chọn, đường kính giảm do ren được sử dụng; ngược lại, đường kính danh nghĩa, d nom, được sử dụng$
$R bun - cường độ kéo giới hạn của neo$
$N an - lực kéo trong neo$
$N ult,s - sức kháng kéo của neo$
$\alpha_M$
$α M = 2 - giả định ngàm cứng hoàn toàn$
$t mortar - chiều dày lớp vữa (vữa rót)$
$t bp - chiều dày của bản mã chân cột$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Phá hoại bẩy bê tông (STO - Điều 6.2.2):

V_{ult,cp}= k \cdot \frac{N_{ult,c}}{\gamma_{V,cp}}

trong đó:

$k - hệ số phá hoại bẩy bê tông (STO 36554501-048-2016 - Điều 6.2.2.3) lấy mặc định là k = 2 (ETAG 001, Phụ lục C - Điều 5.2.3.3) có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$
$N ult,c - sức kháng của một phần tử liên kết hoặc nhóm phần tử liên kết trong trường hợp phá hoại nón bê tông; tất cả các neo được giả định chịu kéo và γ Nc = 1.0$
$γ V,cp - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo đối với phá hoại bẩy bê tông, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Phá hoại cạnh bê tông (STO - Điều 6.2.3):

Phá hoại cạnh bê tông là dạng phá hoại giòn và trường hợp bất lợi nhất được kiểm tra, tức là chỉ các neo nằm gần cạnh mới truyền toàn bộ tải trọng cắt tác dụng lên toàn bộ bản mã chân cột. Nếu các neo được bố trí theo dạng lưới chữ nhật, hàng neo tại cạnh đang xét sẽ truyền tải trọng cắt. Nếu các neo được bố trí không đều, hai neo gần nhất với cạnh đang xét sẽ truyền tải trọng cắt. Hai cạnh theo phương của tải trọng cắt được xem xét và trường hợp bất lợi nhất được hiển thị trong kết quả.

Các cạnh được xem xét phụ thuộc vào phương của hợp lực cắt

Sức kháng của một phần tử liên kết hoặc nhóm phần tử liên kết chịu tải hướng về phía cạnh:

V_{ult,c}= \frac{V_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Vc}} \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{re,V}

trong đó:

$V_{n,c}^0 = k_3 \cdot d_{nom}^\alpha \cdot l_f^\beta \cdot \sqrt{R_{b,n}} \cdot c_1^{1.5}$
$k 3 - hệ số tính đến điều kiện bê tông; k 3 = 2.0 đối với bê tông nứt, k 3 = 2.8 đối với bê tông không nứt$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d_{nom}}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = min (h ef, 12 d nom) đối với d nom \leq 24 mm; l f = min [h ef, max (8 d nom, 300 mm)] đối với d nom > 24 mm - chiều dài hiệu dụng của neo chịu cắt - lấy từ EN 1992-4 - Điều 7.2.2.5$
$h ef - chiều sâu neo trong bê tông$
$c'_1=\max \left \{ \frac{c_{2,max}}{1.5}, \, \frac{h}{1.5}, \, \frac{s_{2,max}}{3} \right \}$
$c 2 - khoảng cách nhỏ hơn đến cạnh bê tông vuông góc với khoảng cách c 1$
$d nom - đường kính danh nghĩa của neo$
$A c,V 0 = 4.5 c 12 - diện tích nón bê tông của một neo đơn tại bề mặt bê tông bên không bị ảnh hưởng bởi các cạnh$
$A c,V - diện tích thực tế của nón bê tông của neo tại bề mặt bê tông bên$
$\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1.0$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^ {0.5} \ge 1.0$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+e_V / (1.5 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1.0 - hệ số tính đến ảnh hưởng của loại cốt thép sử dụng trong bê tông nứt$
$h - chiều cao khối bê tông$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Vc - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt (STO - Điều 6.3):

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt được xác định theo STO - Điều 6.3., Phương trình (6.55):

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

trong đó:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,s}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,s}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Neo có khoảng hở

Neo có khoảng hở được thiết kế như một phần tử thanh chịu lực cắt, mô men uốn và lực nén hoặc lực kéo. Các nội lực này được xác định bằng mô hình phần tử hữu hạn. Neo được ngàm ở cả hai đầu, một đầu cách mặt bê tông 0.5\times d về phía dưới, đầu còn lại nằm ở giữa chiều dày bản. Chiều dài oằn được giả định một cách an toàn bằng hai lần chiều dài phần tử thanh. Mô đun chống uốn dẻo được sử dụng. Phần tử thanh được thiết kế theo SP 16. Lực cắt có thể làm giảm cường độ chảy của thép nhưng chiều dài tối thiểu của neo để vừa đai ốc dưới bản mã chân cột đảm bảo rằng neo bị phá hoại do uốn trước khi lực cắt đạt một nửa sức kháng cắt. Do đó không cần thiết phải giảm. Tương tác giữa mô men uốn và sức kháng nén hoặc kéo được giả định là tuyến tính.

Sức kháng cắt:

Bu lông chịu lực cắt thiết kế được thiết kế theo SP16 - Điều 14.2.9 và phải thỏa mãn:

V_{ult,s} = R_{bs} A_{bn} \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$R bs - cường độ cắt thiết kế của bu lông - SP 16, Bảng 5$
$A bn - diện tích mặt cắt ngang thô của bu lông$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} < 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 \le R_{byn} < 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 \le R_{byn} < 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 < R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Sức kháng kéo và nén:

Sức kháng thép của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP 43 - Phụ lục G được sử dụng.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c }{k_0}

trong đó:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$A sa - diện tích mặt cắt ngang thực của bu lông$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$
$k 0 - hệ số loại tải trọng; có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn; k 0 = 1.05 đối với tải trọng tĩnh và k 0 = 1.35 đối với tải trọng động; đối với neo di động có bản neo, lắp tự do trong ống, k 0 lấy bằng 1.15 đối với tải trọng động (SP 43 - G.9)$

Sức kháng uốn:

M_{ult,s} = W_n R_{ba} \gamma_c

$W_{n}= \frac{d_s^3}{6}$
$d_s = \sqrt{\frac{4A_{bn}}{\pi}}$
$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Hệ số sử dụng thép của neo có khoảng hở

Tương tác tuyến tính được sử dụng:

\frac{N}{N_{ult,s}} + \frac{M}{M_{ult,s}} \le 1

Hệ số sử dụng bê tông của neo có khoảng hở

Tất cả các kiểm tra bê tông cũng được thực hiện và tương tác sau đây cho các dạng phá hoại bê tông được cung cấp:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

trong đó:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Kiểm tra tiêu chuẩn neo theo STO

Bài viết này cũng có sẵn bằng

AI dịch từ tiếng Anh

Neo được kiểm tra theo tiêu chuẩn Nga STO 36554501-048-2016, SP 16 và SP 43.

Sức kháng của bu lông neo được đánh giá theo STO 36554501-048-2016 cho neo có đầu và Neo cấy sau. STO thường sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục, trong trường hợp đó các công thức từ SP 43, SP16 hoặc EN 1992-4 được sử dụng do tính hợp lệ chung của chúng. Phá hoại nhổ neo của neo thẳng, phá hoại kết hợp nhổ neo và phá hoại do bê tông của neo dính kết, và phá hoại do nứt tách bê tông không được kiểm tra do thiếu thông tin chỉ có sẵn cho loại neo và keo cụ thể từ nhà sản xuất neo.

Trong Thiết lập tiêu chuẩn, bê tông có thể được đặt là nứt hoặc không nứt. Sức kháng của bê tông không nứt cao hơn.

Sức kháng kéo của thép (SP 43 - Phụ lục G):

Sức kháng kéo của thép đối với neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP 43 - Phụ lục G được sử dụng.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

trong đó:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$A sa - diện tích mặt cắt ngang thực của bu lông$
$k 0 - hệ số loại tải trọng; có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn; k 0 = 1.05 đối với tải trọng tĩnh và k 0 = 1.35 đối với tải trọng động; đối với neo di động có bản neo, lắp tự do trong ống, k 0 lấy bằng 1.15 đối với tải trọng động (SP 43 - G.9)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Sức kháng nhổ neo (EN 1992-4, Điều 7.2.1.5)

Sức kháng nhổ neo của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ EN 1992-4, Điều 7.2.1.5 được sử dụng cho neo có bản đệm:

N_{ult,p}=\frac{N_{n,p} \cdot \psi_c}{\gamma_{bt} \gamma_{Np}}

trong đó:

$\cdot \psi_c$
$k 2 - hệ số phụ thuộc vào điều kiện bê tông, k 2 = 7.5 đối với bê tông nứt, k 2 = 10.5 đối với bê tông không nứt$
$A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right )$
$d h \leq 6 t h + d - đường kính đầu của phần tử liên kết$
$t h - chiều dày đầu của phần tử liên kết có đầu$
$d - đường kính thân của phần tử liên kết$
$R bn - cường độ nén đặc trưng của bê tông (mẫu trụ)$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Np - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Sức kháng nhổ neo của các loại neo khác không được kiểm tra và phải được nhà sản xuất đảm bảo hoặc xác định theo STO, Phụ lục A.

Sức kháng phá hoại nón bê tông của neo đơn hoặc nhóm neo (STO - Điều 6.1.3):

N_{ult,c}=\frac{N_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Nc}} \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

trong đó:

$N_{n,c}^0 = k_1 \sqrt{R_{b,n}} h_{ef}^{1.5}$
$k 1 - hệ số tính đến điều kiện bê tông; k 1 = 8.4 đối với bê tông nứt và k 1 = 11.8 đối với bê tông không nứt$
$R b,n - cường độ nén đặc trưng của bê tông (mẫu trụ)$
$h'_{ef} = \max \left \{ \frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \cdot h_{ef}, \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \cdot h_{ef} \right \}$
$A c,N - diện tích hình chiếu thực tế, bị giới hạn bởi sự chồng lấp các nón bê tông của các phần tử liên kết lân cận cũng như bởi các cạnh của cấu kiện bê tông$
$A c,N 0 = s cr,N 2 - diện tích hình chiếu tham chiếu, tức là diện tích bê tông của một neo đơn với khoảng cách lớn và khoảng cách cạnh tại bề mặt bê tông$
$\psi_{s,N}=0.7+0.3 \cdot \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$c - khoảng cách cạnh nhỏ nhất$
$c cr,N = 1.5 ∙ h ef - khoảng cách cạnh đặc trưng để đảm bảo truyền sức kháng đặc trưng của neo trong trường hợp phá hoại nón bê tông dưới tải trọng kéo$
$\psi_{re,N}=0.5+\frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N}=\frac{1}{1+2 \cdot (e_N / s_{cr,N})} \le 1$
$e N - độ lệch tâm của hợp lực kéo của các phần tử liên kết chịu kéo so với trọng tâm của các phần tử liên kết chịu kéo$
$s cr,N = 2 ∙ c cr,N - khoảng cách đặc trưng của neo để đảm bảo sức kháng đặc trưng của neo trong trường hợp phá hoại nón bê tông dưới tải trọng kéo$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Nc - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Diện tích nón phá hoại bê tông cho nhóm neo chịu kéo tạo thành nón bê tông chung, A c,N, được thể hiện bằng đường đứt nét màu đỏ.

Sức kháng cắt thép của neo (SP16 - Điều 14.2.9 và STO - Điều 6.2.1)

Theo STO - Điều 6.2.1, hai trường hợp được xem xét:

$Lực cắt không có cánh tay đòn (Kiểu đứng: Trực tiếp)$
$Lực cắt có cánh tay đòn (Kiểu đứng: Mạch vữa)$

Lực cắt không có cánh tay đòn

Sức kháng cắt thép của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP16 được sử dụng. Giả định rằng neo là các thanh ren. Ma sát không được tính đến.

Bu lông chịu lực cắt thiết kế được thiết kế theo SP16 - Điều 14.2.9 và phải thỏa mãn:

V_{ult,s} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$R bs - cường độ cắt thiết kế của bu lông - SP 16, Bảng 5$
$A b - diện tích mặt cắt ngang thô của bu lông$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} \le 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 < R_{byn} \le 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 < R_{byn} \le 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 > R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Lực cắt có cánh tay đòn (STO - Điều 6.2.1.5)

V_{ult,s} = \frac{M_{n,s}}{l_s} \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$M_{n,s} = M_{n,s}^0 \left ( 1- \frac{N_{an}}{N_{ult,s}} \right )$
$M n,s 0 = 1.2 W el R bun - sức kháng uốn đặc trưng của neo (ETAG 001, Phụ lục C - Phương trình (5.5b))$
$W_{el} = \frac{\pi d^3}{32}$
$d - đường kính bu lông neo; nếu mặt phẳng cắt nằm trong phần ren được chọn, đường kính giảm do ren được sử dụng; ngược lại, đường kính danh nghĩa, d nom, được sử dụng$
$R bun - cường độ kéo giới hạn của neo$
$N an - lực kéo trong neo$
$N ult,s - sức kháng kéo của neo$
$\alpha_M$
$α M = 2 - giả định ngàm cứng hoàn toàn$
$t mortar - chiều dày lớp vữa (vữa rót)$
$t bp - chiều dày của bản mã chân cột$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Phá hoại bẩy bê tông (STO - Điều 6.2.2):

V_{ult,cp}= k \cdot \frac{N_{ult,c}}{\gamma_{V,cp}}

trong đó:

$k - hệ số phá hoại bẩy bê tông (STO 36554501-048-2016 - Điều 6.2.2.3) lấy mặc định là k = 2 (ETAG 001, Phụ lục C - Điều 5.2.3.3) có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$
$N ult,c - sức kháng của một phần tử liên kết hoặc nhóm phần tử liên kết trong trường hợp phá hoại nón bê tông; tất cả các neo được giả định chịu kéo và γ Nc = 1.0$
$γ V,cp - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo đối với phá hoại bẩy bê tông, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Phá hoại cạnh bê tông (STO - Điều 6.2.3):

Phá hoại cạnh bê tông là dạng phá hoại giòn và trường hợp bất lợi nhất được kiểm tra, tức là chỉ các neo nằm gần cạnh mới truyền toàn bộ tải trọng cắt tác dụng lên toàn bộ bản mã chân cột. Nếu các neo được bố trí theo dạng lưới chữ nhật, hàng neo tại cạnh đang xét sẽ truyền tải trọng cắt. Nếu các neo được bố trí không đều, hai neo gần nhất với cạnh đang xét sẽ truyền tải trọng cắt. Hai cạnh theo phương của tải trọng cắt được xem xét và trường hợp bất lợi nhất được hiển thị trong kết quả.

Các cạnh được xem xét phụ thuộc vào phương của hợp lực cắt

Sức kháng của một phần tử liên kết hoặc nhóm phần tử liên kết chịu tải hướng về phía cạnh:

V_{ult,c}= \frac{V_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Vc}} \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{re,V}

trong đó:

$V_{n,c}^0 = k_3 \cdot d_{nom}^\alpha \cdot l_f^\beta \cdot \sqrt{R_{b,n}} \cdot c_1^{1.5}$
$k 3 - hệ số tính đến điều kiện bê tông; k 3 = 2.0 đối với bê tông nứt, k 3 = 2.8 đối với bê tông không nứt$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d_{nom}}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = min (h ef, 12 d nom) đối với d nom \leq 24 mm; l f = min [h ef, max (8 d nom, 300 mm)] đối với d nom > 24 mm - chiều dài hiệu dụng của neo chịu cắt - lấy từ EN 1992-4 - Điều 7.2.2.5$
$h ef - chiều sâu neo trong bê tông$
$c'_1=\max \left \{ \frac{c_{2,max}}{1.5}, \, \frac{h}{1.5}, \, \frac{s_{2,max}}{3} \right \}$
$c 2 - khoảng cách nhỏ hơn đến cạnh bê tông vuông góc với khoảng cách c 1$
$d nom - đường kính danh nghĩa của neo$
$A c,V 0 = 4.5 c 12 - diện tích nón bê tông của một neo đơn tại bề mặt bê tông bên không bị ảnh hưởng bởi các cạnh$
$A c,V - diện tích thực tế của nón bê tông của neo tại bề mặt bê tông bên$
$\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1.0$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^ {0.5} \ge 1.0$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+e_V / (1.5 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1.0 - hệ số tính đến ảnh hưởng của loại cốt thép sử dụng trong bê tông nứt$
$h - chiều cao khối bê tông$
$γ bt - hệ số an toàn riêng cho bê tông (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$
$γ Vc - hệ số an toàn riêng tính đến độ an toàn lắp đặt của hệ thống neo (có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn)$

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt (STO - Điều 6.3):

Tương tác giữa lực kéo và lực cắt được xác định theo STO - Điều 6.3., Phương trình (6.55):

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

trong đó:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,s}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,s}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Neo có khoảng hở

Neo có khoảng hở được thiết kế như một phần tử thanh chịu lực cắt, mô men uốn và lực nén hoặc lực kéo. Các nội lực này được xác định bằng mô hình phần tử hữu hạn. Neo được ngàm ở cả hai đầu, một đầu cách mặt bê tông 0.5\times d về phía dưới, đầu còn lại nằm ở giữa chiều dày bản. Chiều dài oằn được giả định một cách an toàn bằng hai lần chiều dài phần tử thanh. Mô đun chống uốn dẻo được sử dụng. Phần tử thanh được thiết kế theo SP 16. Lực cắt có thể làm giảm cường độ chảy của thép nhưng chiều dài tối thiểu của neo để vừa đai ốc dưới bản mã chân cột đảm bảo rằng neo bị phá hoại do uốn trước khi lực cắt đạt một nửa sức kháng cắt. Do đó không cần thiết phải giảm. Tương tác giữa mô men uốn và sức kháng nén hoặc kéo được giả định là tuyến tính.

Sức kháng cắt:

Bu lông chịu lực cắt thiết kế được thiết kế theo SP16 - Điều 14.2.9 và phải thỏa mãn:

V_{ult,s} = R_{bs} A_{bn} \gamma_b \gamma_c

trong đó:

$R bs - cường độ cắt thiết kế của bu lông - SP 16, Bảng 5$
$A bn - diện tích mặt cắt ngang thô của bu lông$
$γ b - hệ số điều kiện làm việc của liên kết bu lông - SP 16, Bảng 41 - γ b = 1.0 đối với bu lông đơn và bu lông nhiều lỗ với cấp chính xác A, γ b = 0.9 đối với bu lông nhiều lỗ và cấp chính xác B và bu lông cường độ cao (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} < 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 \le R_{byn} < 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 \le R_{byn} < 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 < R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Sức kháng kéo và nén:

Sức kháng thép của neo trong STO sử dụng các giá trị tra bảng trong Phụ lục A. Do đó, công thức tổng quát từ SP 43 - Phụ lục G được sử dụng.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c }{k_0}

trong đó:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$A sa - diện tích mặt cắt ngang thực của bu lông$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$
$k 0 - hệ số loại tải trọng; có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn; k 0 = 1.05 đối với tải trọng tĩnh và k 0 = 1.35 đối với tải trọng động; đối với neo di động có bản neo, lắp tự do trong ống, k 0 lấy bằng 1.15 đối với tải trọng động (SP 43 - G.9)$

Sức kháng uốn:

M_{ult,s} = W_n R_{ba} \gamma_c

$W_{n}= \frac{d_s^3}{6}$
$d_s = \sqrt{\frac{4A_{bn}}{\pi}}$
$R ba = 0.8 \cdot R byn - cường độ chảy thiết kế của bu lông neo$
$R byn - cường độ chảy đặc trưng của thép neo$
$γ c - hệ số điều kiện làm việc - SP 16, Bảng 1, có thể chỉnh sửa trong Thiết lập tiêu chuẩn$

Hệ số sử dụng thép của neo có khoảng hở

Tương tác tuyến tính được sử dụng:

\frac{N}{N_{ult,s}} + \frac{M}{M_{ult,s}} \le 1

Hệ số sử dụng bê tông của neo có khoảng hở

Tất cả các kiểm tra bê tông cũng được thực hiện và tương tác sau đây cho các dạng phá hoại bê tông được cung cấp:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

trong đó:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$