Connection designSteelKnowledge baseAnchoringCBFEM

Az STO szerinti horgonyok ellenőrzése

Ez a cikk a következő nyelveken is elérhető

A horgonyok ellenőrzése az orosz STO 36554501-048-2016, SP 16 és SP 43 szabványok szerint történik.

A horgonycsavar ellenállásait az STO 36554501-048-2016 szerint értékelik fejes és utólag beépített horgonyok esetén. Az STO gyakran táblázatos értékeket használ a mellékletben, ebben az esetben az SP 43, SP16 vagy EN 1992-4 általános érvényességű képleteit alkalmazzák. Az egyenes horgonyok kihúzási tönkremenetele, a ragasztott horgonyok kombinált kihúzási és beton tönkremenetele, valamint a beton hasadásos tönkremenetele nem kerül ellenőrzésre, mivel a szükséges információk csak az adott horgony- és ragasztótípusra vonatkozóan állnak rendelkezésre a horgonygyártótól.

A szabványbeállításokban a beton repedezettként vagy repedezettlenként adható meg. A repedezetlen beton ellenállásai magasabbak.

Acél húzási ellenállás (SP 43 - G melléklet):

Az STO-ban a horgonyok acél húzási ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP 43 - G mellékletének általános képletét alkalmazzák.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

ahol:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$A sa - a csavar nettó keresztmetszeti területe$
$k 0 - terhelési típus tényezője; a szabványbeállításokban szerkeszthető; k 0 = 1,05 statikus terhelés esetén és k 0 = 1,35 dinamikus terhelés esetén; a csövekben szabadon behelyezett horgánylemezekkel ellátott hordozható horgonyok esetén k 0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Kihúzási ellenállás (EN 1992-4, 7.2.1.5. pont)

Az STO-ban a horgonyok kihúzási ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az EN 1992-4, 7.2.1.5. pontjának általános képletét alkalmazzák alátétlemezzel ellátott horgonyok esetén:

N_{ult,p}=\frac{N_{n,p} \cdot \psi_c}{\gamma_{bt} \gamma_{Np}}

ahol:

$\cdot \psi_c$
$k 2 - a beton állapotától függő együttható, k 2 = 7,5 repedezett beton esetén, k 2 = 10,5 repedezetlen beton esetén$
$A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right )$
$d h \leq 6 t h + d - a kötőelem fejének átmérője$
$t h - a fejes kötőelem fejének vastagsága$
$d - a kötőelem szárának átmérője$
$R bn - a beton karakterisztikus nyomószilárdága hengereken$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Np - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

A többi horgonytípus kihúzási ellenállása nem kerül ellenőrzésre, és azt a gyártónak kell garantálnia, vagy az STO A melléklete alapján kell meghatározni.

Horgony vagy horgonycsoport betonkúp tönkremeneteli ellenállása (STO - 6.1.3. pont):

N_{ult,c}=\frac{N_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Nc}} \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

ahol:

$N_{n,c}^0 = k_1 \sqrt{R_{b,n}} h_{ef}^{1.5}$
$k 1 - a beton állapotát figyelembe vevő tényező; k 1 = 8,4 repedezett beton esetén és k 1 = 11,8 repedezetlen beton esetén$
$R b,n - a beton karakterisztikus nyomószilárdága hengereken$
$h'_{ef} = \max \left \{ \frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \cdot h_{ef}, \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \cdot h_{ef} \right \}$
$A c,N - tényleges vetített terület, amelyet a szomszédos kötőelemek átfedő betonkúpjai, valamint a betonelem szélei korlátoznak$
$A c,N 0 = s cr,N M = 1 - factor for the rotation of the anchor at the base plate (fixed: α M = 2, pinned: α M = 1)$
$t mortar - thickness of mortar layer$
$t bp - thickness of base plate$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$2 - referencia vetített terület, azaz nagy tengelytávolsággal és peremtávolsággal elhelyezett egyedi horgony betonfelületi területe$
$\psi_{s,N}=0.7+0.3 \cdot \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$c - legkisebb peremtávolság$
$c cr,N = 1,5 ∙ h ef - karakterisztikus peremtávolság a horgony karakterisztikus ellenállásának húzóterhelés alatti betonkitörés esetén való biztosításához$
$\psi_{re,N}=0.5+\frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N}=\frac{1}{1+2 \cdot (e_N / s_{cr,N})} \le 1$
$e N - a húzott kötőelemek eredő húzóerejének excentricitása a húzott kötőelemek súlypontjához képest$
$s cr,N = 2 ∙ c cr,N - a horgonyok karakterisztikus tengelytávolsága a horgonyok karakterisztikus ellenállásának húzóterhelés alatti betonkúp tönkremenetel esetén való biztosításához$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Nc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

A húzóterhelésnek kitett, közös betonkúpot alkotó horgonycsoport betonkitörési kúpjának területe, A c,N, piros szaggatott vonallal van jelölve.

Horgony nyírási acél ellenállása (SP16 - 14.2.9. pont és STO - 6.2.1. pont)

Az STO - 6.2.1. pont szerint két esetet vizsgálnak:

$Nyírás karemelő nélkül (Kiemelkedés: Közvetlen)$
$Nyírás karemelővel (Kiemelkedés: Habarcságy)$

Nyírás karemelő nélkül

Az STO-ban a horgonyok nyírási acél ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP16 általános képletét alkalmazzák. Feltételezik, hogy a horgonyok menetes rudak. A súrlódást nem veszik figyelembe.

A méretezési nyíróerőnek kitett csavart az SP16 - 14.2.9. pont szerint kell méretezni, és teljesítenie kell:

V_{ult,s} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c

ahol:

$R bs - a csavar méretezési nyírószilárdsága - SP 16, 5. táblázat$
$A b - a csavar bruttó keresztmetszeti területe$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} \le 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 < R_{byn} \le 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 < R_{byn} \le 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 > R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Nyírás karemelővel (STO - 6.2.1.5. pont)

V_{ult,s} = \frac{M_{n,s}}{l_s} \gamma_b \gamma_c

ahol:

$M_{n,s} = M_{n,s}^0 \left ( 1- \frac{N_{an}}{N_{ult,s}} \right )$
$M n,s 0 = 1,2 W el R bun - a horgony karakterisztikus hajlítási ellenállása (ETAG 001, C melléklet - (5.5b) egyenlet)$
$W_{el} = \frac{\pi d^3}{32}$
$d - a horgonycsavar átmérője; ha a nyírási sík a menetben van kiválasztva, a menetek által csökkentett átmérőt kell használni; egyébként a névleges átmérőt, d nom, kell alkalmazni$
$R bun - a horgony szakítószilárdsága$
$N an - a horgonyban lévő húzóerő$
$N ult,s - a horgony húzási ellenállása$
$\alpha_M$
$α M = 1 - a horgony talplemezénél való elfordulását figyelembe vevő tényező (befogott: α M = 2, csuklós: α M = 1)$
$t mortar - a habarcsréteg vastagsága$
$t bp - a talplemez vastagsága$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$V between the load and the direction perpendicular to the free edge of the concrete member$
$\psi_{ec,V}=\frac{1}{1+2 e_V / (3 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1.0 without edge reinforcement or stirrups; ψ re,V = 1.2 with straight edge reinforcement (\geq 12 mm); ψ re,V = 1.4 with edge reinforcement and closely spaced stirrups (spacing \leq 100 mm)$
$γ bt - partial safety factor for concrete (editable in Code setup)$
$γ Vc - partial safety factor taking account of the installation safety of an anchor system (editable in Code setup)$
$M = 2 - teljes befogás feltételezett$
$t mortar - a habarcs (injektálóanyag) vastagsága$
$t bp - a talplemez vastagsága$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Beton kiemelési tönkremenetel (STO - 6.2.2. pont):

V_{ult,cp}= k \cdot \frac{N_{ult,c}}{\gamma_{V,cp}}

ahol:

$k - a beton kiemelési tönkremenetelének tényezője (STO 36554501-048-2016 - 6.2.2.3. pont), alapértelmezetten k = 2 (ETAG 001, C melléklet - 5.2.3.3. pont), a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$N ult,c - egy kötőelem vagy kötőelemcsoport ellenállása betonkúp tönkremenetel esetén; feltételezik, hogy minden horgony húzott és γ Nc = 1,0$
$γ V,cp - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező beton kiemelési tönkremenetel esetén, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Beton peremtönkremenetel (STO - 6.2.3.pont):

A beton peremtönkremenetel rideg tönkremenetel, és a lehető legrosszabb esetet ellenőrzik, azaz csak a perem közelében elhelyezett horgonyok adják át a teljes talplemezre ható nyíróterhelést. Ha a horgonyok téglalap alakú elrendezésben vannak, a vizsgált perem melletti horgonysor adja át a nyíróterhelést. Ha a horgonyok szabálytalan elrendezésben vannak, a vizsgált peremhez legközelebb lévő két horgony adja át a nyíróterhelést. A nyíróterhelés irányában két peremet vizsgálnak, és az eredményekben a legrosszabb eset jelenik meg.

A vizsgált peremek a nyíróerő eredőjének irányától függően

Egy kötőelem vagy perem felé terhelt kötőelemcsoport ellenállása:

V_{ult,c}= \frac{V_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Vc}} \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{re,V}

ahol:

$V_{n,c}^0 = k_3 \cdot d_{nom}^\alpha \cdot l_f^\beta \cdot \sqrt{R_{b,n}} \cdot c_1^{1.5}$
$k 3 - a beton állapotát figyelembe vevő tényező; k 3 = 2,0 repedezett beton esetén, k 3 = 2,8 repedezetlen beton esetén$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d_{nom}}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = min (h ef, 12 d nom) ha d nom \leq 24 mm; l f = min [h ef, max (8 d nom, 300 mm)] ha d nom > 24 mm - a horgony hatékony hossza nyírásban - az EN 1992-4 - 7.2.2.5. pontjából$
$h ef - a horgony beágyazási mélysége a betonban$
$c'_1=\max \left \{ \frac{c_{2,max}}{1.5}, \, \frac{h}{1.5}, \, \frac{s_{2,max}}{3} \right \}$
$c 2 - a c 1 távolságra merőleges betonperemtől mért kisebb távolság$
$d nom - a horgony névleges átmérője$
$A c,V 0 = 4,5 c 12 - egyedi horgony betonkúpjának területe az oldalső betonfelületen, peremek hatása nélkül$
$A c,V - a lehorgonyzás betonkúpjának tényleges területe az oldalsó betonfelületen$
$\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1.0$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^ {0.5} \ge 1.0$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$\psi_{ec,V}=\frac{1}{1+2 e_V / (3 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1,0 peremvasalás vagy kengyel nélkül; ψ re,V = 1,2 egyenes peremvasalással (\geq 12 mm); ψ re,V = 1,4 peremvasalással és sűrűn elhelyezett kengyelekkel (tengelytávolság \leq 100 mm)$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Vc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$0 is taken equal to 1.15 for dynamic loads (SP 43 - G.9)$

Bending resistance:

M_{ult,s} = \frac{W_{pl} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

where:

$W_{pl} = \frac{d^3}{6}$
$d - anchor bolt diameter$

Interaction of bending moment and normal force:

\frac{M}{M_{ult,s}} + \frac{N}{N_{ult,s}} \le 1.0

$V az alkalmazott terhelés, V, és a betonelem szabad széléhez merőleges irány közötti szög$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+e_V / (1.5 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1,0 - a repedezett betonban alkalmazott vasalás típusának hatását figyelembe vevő tényező$
$h - a betonblokk magassága$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Vc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása (STO - 6.3. pont):

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatását az STO - 6.3. pont, (6.55) egyenlet szerint kell meghatározni:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

ahol:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,s}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,s}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Kiemelkedő horgonyok

A kiemelkedő horgonyt nyíróerővel, hajlítónyomatékkal és nyomó- vagy húzóerővel terhelt rúdelemként méretezik. Ezeket a belső erőket a végeselem-modell határozza meg. A horgony mindkét oldalon befogott, az egyik oldal 0,5\times d -vel a betonszint alatt van, a másik oldal a lemez vastagságának közepén. A kihajlási hosszt konzervatívan a rúdelem hosszának kétszereseként feltételezik. Képlékeny keresztmetszeti modulust alkalmaznak. A rúdelemet az SP 16 szerint méretezik. A nyíróerő csökkentheti az acél folyáshatárát, de a talplemez alatti anya elhelyezéséhez szükséges minimális horgonyhossz biztosítja, hogy a horgony hajlításban tönkremegy, mielőtt a nyíróerő eléri a nyírási ellenállás felét. A csökkentés ezért nem szükséges. A hajlítónyomaték és a nyomó- vagy húzószilárdság kölcsönhatása lineárisnak feltételezett.

Nyírási ellenállás:

A méretezési nyíróerőnek kitett csavart az SP16 - 14.2.9. pont szerint kell méretezni, és teljesítenie kell:

V_{ult,s} = R_{bs} A_{bn} \gamma_b \gamma_c

ahol:

$R bs - a csavar méretezési nyírószilárdsága - SP 16, 5. táblázat$
$A bn - a csavar bruttó keresztmetszeti területe$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} < 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 \le R_{byn} < 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 \le R_{byn} < 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 < R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Húzási és nyomási ellenállás:

Az STO-ban a horgonyok acél ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP 43 - G mellékletének általános képletét alkalmazzák.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c }{k_0}

ahol:

$R ba = 0,8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$A sa - a csavar nettó keresztmetszeti területe$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$k 0 - terhelési típus tényezője; a szabványbeállításokban szerkeszthető; k 0 = 1,05 statikus terhelés esetén és k 0 = 1,35 dinamikus terhelés esetén; a csövekben szabadon behelyezett horgánylemezekkel ellátott hordozható horgonyok esetén k 0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$

Hajlítási ellenállás:

M_{ult,s} = \frac{W_{pl} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

ahol:

$W_{pl} = \frac{d^3}{6}$
$d - a horgonycsavar átmérője$

Hajlítónyomaték és normálerő kölcsönhatása:

\frac{M}{M_{ult,s}} + \frac{N}{N_{ult,s}} \le 1.0

$0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$

Hajlítási ellenállás:

M_{ult,s} = W_n R_{ba} \gamma_c

$W_{n}= \frac{d_s^3}{6}$
$d_s = \sqrt{\frac{4A_{bn}}{\pi}}$
$R ba = 0,8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Kiemelkedő horgony acél kihasználtsága

Lineáris kölcsönhatást alkalmaznak:

\frac{N}{N_{ult,s}} + \frac{M}{M_{ult,s}} \le 1

Kiemelkedő horgony beton kihasználtsága

Minden betonellenőrzést elvégeznek, és a következő kölcsönhatást adják meg a beton tönkremeneteli módokra:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

ahol:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Az STO szerinti horgonyok ellenőrzése

Ez a cikk a következő nyelveken is elérhető

A horgonyok ellenőrzése az orosz STO 36554501-048-2016, SP 16 és SP 43 szabványok szerint történik.

A horgonycsavar ellenállásait az STO 36554501-048-2016 szerint értékelik fejes és utólag beépített horgonyok esetén. Az STO gyakran táblázatos értékeket használ a mellékletben, ebben az esetben az SP 43, SP16 vagy EN 1992-4 általános érvényességű képleteit alkalmazzák. Az egyenes horgonyok kihúzási tönkremenetele, a ragasztott horgonyok kombinált kihúzási és beton tönkremenetele, valamint a beton hasadásos tönkremenetele nem kerül ellenőrzésre, mivel a szükséges információk csak az adott horgony- és ragasztótípusra vonatkozóan állnak rendelkezésre a horgonygyártótól.

A szabványbeállításokban a beton repedezettként vagy repedezettlenként adható meg. A repedezetlen beton ellenállásai magasabbak.

Acél húzási ellenállás (SP 43 - G melléklet):

Az STO-ban a horgonyok acél húzási ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP 43 - G mellékletének általános képletét alkalmazzák.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

ahol:

$R ba = 0.8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$A sa - a csavar nettó keresztmetszeti területe$
$k 0 - terhelési típus tényezője; a szabványbeállításokban szerkeszthető; k 0 = 1,05 statikus terhelés esetén és k 0 = 1,35 dinamikus terhelés esetén; a csövekben szabadon behelyezett horgánylemezekkel ellátott hordozható horgonyok esetén k 0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Kihúzási ellenállás (EN 1992-4, 7.2.1.5. pont)

Az STO-ban a horgonyok kihúzási ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az EN 1992-4, 7.2.1.5. pontjának általános képletét alkalmazzák alátétlemezzel ellátott horgonyok esetén:

N_{ult,p}=\frac{N_{n,p} \cdot \psi_c}{\gamma_{bt} \gamma_{Np}}

ahol:

$\cdot \psi_c$
$k 2 - a beton állapotától függő együttható, k 2 = 7,5 repedezett beton esetén, k 2 = 10,5 repedezetlen beton esetén$
$A_h = \frac{\pi}{4} \left ( d_h^2 - d^2 \right )$
$d h \leq 6 t h + d - a kötőelem fejének átmérője$
$t h - a fejes kötőelem fejének vastagsága$
$d - a kötőelem szárának átmérője$
$R bn - a beton karakterisztikus nyomószilárdága hengereken$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Np - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

A többi horgonytípus kihúzási ellenállása nem kerül ellenőrzésre, és azt a gyártónak kell garantálnia, vagy az STO A melléklete alapján kell meghatározni.

Horgony vagy horgonycsoport betonkúp tönkremeneteli ellenállása (STO - 6.1.3. pont):

N_{ult,c}=\frac{N_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Nc}} \cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

ahol:

$N_{n,c}^0 = k_1 \sqrt{R_{b,n}} h_{ef}^{1.5}$
$k 1 - a beton állapotát figyelembe vevő tényező; k 1 = 8,4 repedezett beton esetén és k 1 = 11,8 repedezetlen beton esetén$
$R b,n - a beton karakterisztikus nyomószilárdága hengereken$
$h'_{ef} = \max \left \{ \frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \cdot h_{ef}, \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \cdot h_{ef} \right \}$
$A c,N - tényleges vetített terület, amelyet a szomszédos kötőelemek átfedő betonkúpjai, valamint a betonelem szélei korlátoznak$
$A c,N 0 = s cr,N M = 1 - factor for the rotation of the anchor at the base plate (fixed: α M = 2, pinned: α M = 1)$
$t mortar - thickness of mortar layer$
$t bp - thickness of base plate$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$2 - referencia vetített terület, azaz nagy tengelytávolsággal és peremtávolsággal elhelyezett egyedi horgony betonfelületi területe$
$\psi_{s,N}=0.7+0.3 \cdot \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$c - legkisebb peremtávolság$
$c cr,N = 1,5 ∙ h ef - karakterisztikus peremtávolság a horgony karakterisztikus ellenállásának húzóterhelés alatti betonkitörés esetén való biztosításához$
$\psi_{re,N}=0.5+\frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N}=\frac{1}{1+2 \cdot (e_N / s_{cr,N})} \le 1$
$e N - a húzott kötőelemek eredő húzóerejének excentricitása a húzott kötőelemek súlypontjához képest$
$s cr,N = 2 ∙ c cr,N - a horgonyok karakterisztikus tengelytávolsága a horgonyok karakterisztikus ellenállásának húzóterhelés alatti betonkúp tönkremenetel esetén való biztosításához$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Nc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

A húzóterhelésnek kitett, közös betonkúpot alkotó horgonycsoport betonkitörési kúpjának területe, A c,N, piros szaggatott vonallal van jelölve.

Horgony nyírási acél ellenállása (SP16 - 14.2.9. pont és STO - 6.2.1. pont)

Az STO - 6.2.1. pont szerint két esetet vizsgálnak:

$Nyírás karemelő nélkül (Kiemelkedés: Közvetlen)$
$Nyírás karemelővel (Kiemelkedés: Habarcságy)$

Nyírás karemelő nélkül

Az STO-ban a horgonyok nyírási acél ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP16 általános képletét alkalmazzák. Feltételezik, hogy a horgonyok menetes rudak. A súrlódást nem veszik figyelembe.

A méretezési nyíróerőnek kitett csavart az SP16 - 14.2.9. pont szerint kell méretezni, és teljesítenie kell:

V_{ult,s} = R_{bs} A_b \gamma_b \gamma_c

ahol:

$R bs - a csavar méretezési nyírószilárdsága - SP 16, 5. táblázat$
$A b - a csavar bruttó keresztmetszeti területe$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} \le 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 < R_{byn} \le 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 < R_{byn} \le 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 > R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Nyírás karemelővel (STO - 6.2.1.5. pont)

V_{ult,s} = \frac{M_{n,s}}{l_s} \gamma_b \gamma_c

ahol:

$M_{n,s} = M_{n,s}^0 \left ( 1- \frac{N_{an}}{N_{ult,s}} \right )$
$M n,s 0 = 1,2 W el R bun - a horgony karakterisztikus hajlítási ellenállása (ETAG 001, C melléklet - (5.5b) egyenlet)$
$W_{el} = \frac{\pi d^3}{32}$
$d - a horgonycsavar átmérője; ha a nyírási sík a menetben van kiválasztva, a menetek által csökkentett átmérőt kell használni; egyébként a névleges átmérőt, d nom, kell alkalmazni$
$R bun - a horgony szakítószilárdsága$
$N an - a horgonyban lévő húzóerő$
$N ult,s - a horgony húzási ellenállása$
$\alpha_M$
$α M = 1 - a horgony talplemezénél való elfordulását figyelembe vevő tényező (befogott: α M = 2, csuklós: α M = 1)$
$t mortar - a habarcsréteg vastagsága$
$t bp - a talplemez vastagsága$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$V between the load and the direction perpendicular to the free edge of the concrete member$
$\psi_{ec,V}=\frac{1}{1+2 e_V / (3 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1.0 without edge reinforcement or stirrups; ψ re,V = 1.2 with straight edge reinforcement (\geq 12 mm); ψ re,V = 1.4 with edge reinforcement and closely spaced stirrups (spacing \leq 100 mm)$
$γ bt - partial safety factor for concrete (editable in Code setup)$
$γ Vc - partial safety factor taking account of the installation safety of an anchor system (editable in Code setup)$
$M = 2 - teljes befogás feltételezett$
$t mortar - a habarcs (injektálóanyag) vastagsága$
$t bp - a talplemez vastagsága$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Beton kiemelési tönkremenetel (STO - 6.2.2. pont):

V_{ult,cp}= k \cdot \frac{N_{ult,c}}{\gamma_{V,cp}}

ahol:

$k - a beton kiemelési tönkremenetelének tényezője (STO 36554501-048-2016 - 6.2.2.3. pont), alapértelmezetten k = 2 (ETAG 001, C melléklet - 5.2.3.3. pont), a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$N ult,c - egy kötőelem vagy kötőelemcsoport ellenállása betonkúp tönkremenetel esetén; feltételezik, hogy minden horgony húzott és γ Nc = 1,0$
$γ V,cp - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező beton kiemelési tönkremenetel esetén, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Beton peremtönkremenetel (STO - 6.2.3.pont):

A beton peremtönkremenetel rideg tönkremenetel, és a lehető legrosszabb esetet ellenőrzik, azaz csak a perem közelében elhelyezett horgonyok adják át a teljes talplemezre ható nyíróterhelést. Ha a horgonyok téglalap alakú elrendezésben vannak, a vizsgált perem melletti horgonysor adja át a nyíróterhelést. Ha a horgonyok szabálytalan elrendezésben vannak, a vizsgált peremhez legközelebb lévő két horgony adja át a nyíróterhelést. A nyíróterhelés irányában két peremet vizsgálnak, és az eredményekben a legrosszabb eset jelenik meg.

A vizsgált peremek a nyíróerő eredőjének irányától függően

Egy kötőelem vagy perem felé terhelt kötőelemcsoport ellenállása:

V_{ult,c}= \frac{V_{n,c}^0}{\gamma_{bt} \cdot \gamma_{Vc}} \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{re,V}

ahol:

$V_{n,c}^0 = k_3 \cdot d_{nom}^\alpha \cdot l_f^\beta \cdot \sqrt{R_{b,n}} \cdot c_1^{1.5}$
$k 3 - a beton állapotát figyelembe vevő tényező; k 3 = 2,0 repedezett beton esetén, k 3 = 2,8 repedezetlen beton esetén$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d_{nom}}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = min (h ef, 12 d nom) ha d nom \leq 24 mm; l f = min [h ef, max (8 d nom, 300 mm)] ha d nom > 24 mm - a horgony hatékony hossza nyírásban - az EN 1992-4 - 7.2.2.5. pontjából$
$h ef - a horgony beágyazási mélysége a betonban$
$c'_1=\max \left \{ \frac{c_{2,max}}{1.5}, \, \frac{h}{1.5}, \, \frac{s_{2,max}}{3} \right \}$
$c 2 - a c 1 távolságra merőleges betonperemtől mért kisebb távolság$
$d nom - a horgony névleges átmérője$
$A c,V 0 = 4,5 c 12 - egyedi horgony betonkúpjának területe az oldalső betonfelületen, peremek hatása nélkül$
$A c,V - a lehorgonyzás betonkúpjának tényleges területe az oldalsó betonfelületen$
$\psi_{s,V} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1.0$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^ {0.5} \ge 1.0$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$\psi_{ec,V}=\frac{1}{1+2 e_V / (3 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1,0 peremvasalás vagy kengyel nélkül; ψ re,V = 1,2 egyenes peremvasalással (\geq 12 mm); ψ re,V = 1,4 peremvasalással és sűrűn elhelyezett kengyelekkel (tengelytávolság \leq 100 mm)$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Vc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$0 is taken equal to 1.15 for dynamic loads (SP 43 - G.9)$

Bending resistance:

M_{ult,s} = \frac{W_{pl} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

where:

$W_{pl} = \frac{d^3}{6}$
$d - anchor bolt diameter$

Interaction of bending moment and normal force:

\frac{M}{M_{ult,s}} + \frac{N}{N_{ult,s}} \le 1.0

$V az alkalmazott terhelés, V, és a betonelem szabad széléhez merőleges irány közötti szög$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+e_V / (1.5 c_1)} \le 1$
$ψ re,V = 1,0 - a repedezett betonban alkalmazott vasalás típusának hatását figyelembe vevő tényező$
$h - a betonblokk magassága$
$γ bt - a betonra vonatkozó részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$
$γ Vc - a horgonyrendszer beépítési biztonságát figyelembe vevő részleges biztonsági tényező (a szabványbeállításokban szerkeszthető)$

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása (STO - 6.3. pont):

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatását az STO - 6.3. pont, (6.55) egyenlet szerint kell meghatározni:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

ahol:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,s}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,s}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$

Kiemelkedő horgonyok

A kiemelkedő horgonyt nyíróerővel, hajlítónyomatékkal és nyomó- vagy húzóerővel terhelt rúdelemként méretezik. Ezeket a belső erőket a végeselem-modell határozza meg. A horgony mindkét oldalon befogott, az egyik oldal 0,5\times d -vel a betonszint alatt van, a másik oldal a lemez vastagságának közepén. A kihajlási hosszt konzervatívan a rúdelem hosszának kétszereseként feltételezik. Képlékeny keresztmetszeti modulust alkalmaznak. A rúdelemet az SP 16 szerint méretezik. A nyíróerő csökkentheti az acél folyáshatárát, de a talplemez alatti anya elhelyezéséhez szükséges minimális horgonyhossz biztosítja, hogy a horgony hajlításban tönkremegy, mielőtt a nyíróerő eléri a nyírási ellenállás felét. A csökkentés ezért nem szükséges. A hajlítónyomaték és a nyomó- vagy húzószilárdság kölcsönhatása lineárisnak feltételezett.

Nyírási ellenállás:

A méretezési nyíróerőnek kitett csavart az SP16 - 14.2.9. pont szerint kell méretezni, és teljesítenie kell:

V_{ult,s} = R_{bs} A_{bn} \gamma_b \gamma_c

ahol:

$R bs - a csavar méretezési nyírószilárdsága - SP 16, 5. táblázat$
$A bn - a csavar bruttó keresztmetszeti területe$
$γ b - csavaros kötés üzemi tényezője - SP 16, 41. táblázat - γ b = 1,0 egyszeres csavarozás és A pontossági osztályú többszörös csavarozás esetén, γ b = 0,9 többszörös csavarozás és B pontossági osztály, valamint nagyszilárdságú csavarok esetén (R bun \geq 800 MPa)$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

R_byn [MPa]	R_bs [MPa]
$R_{byn} < 300$	$0.42 \cdot R_{bun}$
$300 \le R_{byn} < 400$	$0.41 \cdot R_{bun}$
$400 \le R_{byn} < 936$	$0.40 \cdot R_{bun}$
$936 < R_{byn}$	$0.35 \cdot R_{bun}$

Húzási és nyomási ellenállás:

Az STO-ban a horgonyok acél ellenállása az A melléklet táblázatos értékeit használja. Ezért az SP 43 - G mellékletének általános képletét alkalmazzák.

N_{ult,s} = \frac{A_{sa} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c }{k_0}

ahol:

$R ba = 0,8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$A sa - a csavar nettó keresztmetszeti területe$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$
$k 0 - terhelési típus tényezője; a szabványbeállításokban szerkeszthető; k 0 = 1,05 statikus terhelés esetén és k 0 = 1,35 dinamikus terhelés esetén; a csövekben szabadon behelyezett horgánylemezekkel ellátott hordozható horgonyok esetén k 0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$

Hajlítási ellenállás:

M_{ult,s} = \frac{W_{pl} \cdot R_{ba} \cdot \gamma_c}{k_0}

ahol:

$W_{pl} = \frac{d^3}{6}$
$d - a horgonycsavar átmérője$

Hajlítónyomaték és normálerő kölcsönhatása:

\frac{M}{M_{ult,s}} + \frac{N}{N_{ult,s}} \le 1.0

$0 értéke 1,15 dinamikus terhelés esetén (SP 43 - G.9)$

Hajlítási ellenállás:

M_{ult,s} = W_n R_{ba} \gamma_c

$W_{n}= \frac{d_s^3}{6}$
$d_s = \sqrt{\frac{4A_{bn}}{\pi}}$
$R ba = 0,8 \cdot R byn - a horgonycsavar méretezési folyáshatára$
$R byn - a horgonyacél karakterisztikus folyáshatára$
$γ c - üzemi tényező - SP 16, 1. táblázat, a szabványbeállításokban szerkeszthető$

Kiemelkedő horgony acél kihasználtsága

Lineáris kölcsönhatást alkalmaznak:

\frac{N}{N_{ult,s}} + \frac{M}{M_{ult,s}} \le 1

Kiemelkedő horgony beton kihasználtsága

Minden betonellenőrzést elvégeznek, és a következő kölcsönhatást adják meg a beton tönkremeneteli módokra:

\beta_N^{1.5} + \beta_V^{1.5} \le 1.0

ahol:

$\beta_N = \max \left \{ \frac{N_{an}}{N_{ult,p}}; \, \frac{N_{an}}{N_{ult,c}} \right \}$
$\beta_V = \max \left \{ \frac{V_{an}}{V_{ult,cp}}; \, \frac{V_{an}}{V_{ult,c}} \right \}$