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    "value": "<p>3D CSFM(적합 응력장 방법)은 단조 하중에 대해 <strong>수정 Mohr-Coulomb</strong> 소성 이론을 기반으로 콘크리트 거동을 정의합니다. 이 방법은 <strong>콘크리트의 인장 강도를 무시(인장 차단)하는 대신, 압축 상태의 주 콘크리트 응력과 균열부에서의 철근 응력(σ</strong><em><strong><sub>sr</sub></strong></em><strong>)을 고려하며, 철근에 대한 강성 증대 효과(</strong><a data-item-id=\"3b2ffddf-80fb-4ad0-822b-89d98e3fee43\" href=\"\"><strong>인장 강성 효과</strong></a><strong>)는 예외로 합니다.</strong></p>\n<p><strong>σ</strong><em><strong><sub>c</sub></strong></em><strong><sub>1</sub></strong><em><strong><sub>r</sub></strong></em><em><strong>, </strong></em><strong>σ</strong><em><strong><sub>c</sub></strong></em><strong><sub>2</sub></strong><em><strong><sub>r</sub></strong></em><em><strong>, </strong></em><strong>σ</strong><em><strong><sub>c</sub></strong></em><strong><sub>3</sub></strong><em><strong><sub>r</sub></strong></em><em><strong> ≤ 0 MPa</strong></em></p>\n<p>철근 봉은 부착 요소를 통해 콘크리트 체적 유한요소에 연결되어 콘크리트와 철근 사이의 슬립을 허용합니다. 3D CSFM(적합 응력장 방법)은 인장이 없기 때문에 <strong>무근 콘크리트 시뮬레이션에는 적합하지 않으며</strong>, 이로 인해 변형 결과가 오해를 유발하거나 모델이 발산할 수 있습니다. 일반적으로 Mohr-Coulomb 이론은 압축 및 부분적으로 인장에서 소성 면의 발전을 지배하는 두 가지 기본 특성, 즉 내부 마찰각 <em>φ</em>와 점착력 매개변수 <em>c</em>를 포함합니다. <strong>3D CSFM(적합 응력장 방법)은 내부 마찰각을 0으로 가정하며</strong>(그림 1e), 이로 인해 소성 면이 첫 번째 응력 불변량에 독립적인 Tresca 모델과 유사해져 보수적인 설계가 이루어집니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"749c6949-1e95-4bb3-a7d6-c4d9e61543b7\" data-image-id=\"749c6949-1e95-4bb3-a7d6-c4d9e61543b7\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/893fb5c9-66fd-4188-a343-c6b088d0d26b/Main%20assumptions%203D.png\" data-asset-id=\"749c6949-1e95-4bb3-a7d6-c4d9e61543b7\" data-image-id=\"749c6949-1e95-4bb3-a7d6-c4d9e61543b7\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 1\\qquad Basic assumptions of the 3D CSFM: (a) principal stresses in concrete; (b) stresses in the reinforcement direction;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(c) stress-strain diagram of concrete in terms of maximum stresses; (d) stress-strain diagram of reinforcement}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{in terms of stresses at cracks and average strains; (e) Mohr's circles for concrete model in 3D CSFM; (f) bond shear stress-slip}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{relationship for anchorage length verifications.}}}\\)</em></p>\n<h4>콘크리트&nbsp;</h4>\n<p>제시된 재료 모델은 단조 하중에 대해 Mohr-Coulomb 모델과 Rankine 모델의 조합으로 구성된 다중 면 소성 모델입니다. 이 모델은 하중 제거를 다루지 않으므로, 반복 하중에 사용되는 고전적 소성 모델과 달리 상태 변수가 저장되지 않습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"2be61213-d2e5-4d37-80c1-67f0a7176b6f\" data-image-id=\"2be61213-d2e5-4d37-80c1-67f0a7176b6f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c818225e-7dac-4bd4-81f0-8ccbe2ee0200/Mohrs%20plasticity%20surfaces.png\" data-asset-id=\"2be61213-d2e5-4d37-80c1-67f0a7176b6f\" data-image-id=\"2be61213-d2e5-4d37-80c1-67f0a7176b6f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 2\\qquad Mohr-Coulomb multi-surface plasticity model for friction angle 0 degree}}}\\]</em></p>\n<p>앞서 언급한 바와 같이, 이 재료 모델은 철근콘크리트의 응답을 계산하는 애플리케이션에 사용하기 위한 것입니다(무근 콘크리트에는 적합하지 않음). 이는 인장 상태의 콘크리트를 제외하기 때문입니다. 따라서 이 모델은 최소 철근비, 최대 철근 간격 등 철근콘크리트에 대한 설계 규정이 충족되지 않는 구조 부재에도 적합하지 않습니다. 또한 수치 안정성을 위해 모델에 매우 작은 인장 용량이 정의되어 있습니다. 인장 부분은 Rankine 모델에 해당하는 평면으로 제한됩니다.</p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>의 3D CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 가정합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 용량을 검증할 수 없습니다. 그러나 콘크리트 강도가 증가함에 따라 취성이 증가하는 현상을 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 𝜂<sub>𝑓𝑐</sub> 저감 계수를 통해 고려하면 극한 용량을 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = \\eta _{fc} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도입니다(MPa 단위, <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의에 사용).</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c,red</sub></em>는 콘크리트의 등가 주 응력 σ<em><sub>c,eq</sub></em>와 비교되며, 이는 이후에 정의되고 물론 규정에서 규정한 모든 안전 계수를 고려합니다.</p>\n<p>콘크리트 모델에 대한 자세한 설명은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다:</p>\n<ul>\n  <li><a data-asset-id=\"ab4d6a64-e6e3-474a-a358-8ba882f37669\" href=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/efa87501-bbfc-4fef-abe1-bc1de8123991/Concrete%20material%20model%20designated%20for%203D%20version.pdf\"><strong>3D Detail을 위한 콘크리트 재료 모델</strong></a></li>\n</ul>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준(그림 1d)에서 정의된 철근 봉의 이선형 응력-변형률 선도는 이상화된 모델을 나타냅니다. 이 모델은 설계 단계에서 철근의 기본 특성, 특히 강도 및 연성 등급에 대한 지식을 필요로 합니다. 또는 사용자가 맞춤형 응력-변형률 관계를 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근 봉의 평균 강성(ε<sub>m</sub>)을 반영하기 위해 나체 철근 봉의 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다(그림 1b).</p>\n<h4>정착</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 유한요소 모델에서 (그림 1f)에 제시된 단순화된 완전 강소성 구성 관계를 고려하여 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때 정착 길이의 감소는 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정한 용량을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.</p>\n<h4>앵커</h4>\n<p>앵커 요소는 휨 강성을 고려하여 수직 인장력 또는 압축력과 전단력을 전달할 수 있도록 정의됩니다.&nbsp;</p>\n<p>사용 가능한 앵커 유형은 다음과 같습니다:</p>\n<ul>\n  <li>현장 타설 앵커\n    <ul>\n      <li>철근</li>\n      <li>와셔 플레이트</li>\n      <li>헤디드 스터드</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li>현장 타설 철근\n    <ul>\n      <li>철근</li>\n      <li>나사봉</li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>현장 타설 - 철근</strong></p>\n<p>콘크리트에 매립된 리브 철근으로 모델링됩니다. 부착 강도는 표준 철근과 동일한 방식으로 선택된 기준 규정에 따라 계산됩니다. 앵커 단부에는 <strong>정착 유형</strong>을 정의할 수 있으며, 철근과 동일하게 작동합니다. 즉, 선택된 기준에 따라 β-계수가 설정된 정착 스프링이 적용됩니다. 세 가지 기하학적 형상이 제공됩니다: <strong>직선형, L형, U형</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"f0dc574b-a09f-4237-8d2d-a97d9b04216a\" data-image-id=\"f0dc574b-a09f-4237-8d2d-a97d9b04216a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b7dc2b3e-f3e4-4741-8826-118ea9a6372a/Cast-in-reinforcement%20shapes.png\" data-asset-id=\"f0dc574b-a09f-4237-8d2d-a97d9b04216a\" 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href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/idea-statica-detail-structural-design-of-concrete-3d-discontinuities#load-transfer-devices\" title=\"Load transferring devices\">하중 전달 장치</a> 챕터에서 확인할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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\\sigma_{c1}\\]</p>\n<p>따라서 σ<em><sub>c,eq</sub></em> 값은 설계 기준에 따른 1축 강도 한계와 직접 비교할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[\\frac{\\sigma_{c,eq} }{ \\sigma_{c,lim}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>,lim</sub>은 콘크리트의 설계(계수) 1축 강도 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>입니다.</p>\n<p>실제 내부 마찰각을 사용한 그림 6과 내부 마찰각을 0으로 적용한 Mohr-Coulomb 이론 구현을 보여주는 그림 7을 비교하면, Detail에서 계산에 선택된 접근 방식이 3축 응력 상태 평가에 있어 매우 보수적임을 알 수 있습니다.</p>\n<p>3축 압축 응력의 영향을 받는 영역을 더 잘 이해하기 위해, 3축 압축으로 인한 유효 재료 강도 증가의 표현이 σ<em><sub>c</sub></em><sub>3</sub>/σ<em><sub>c,lim</sub></em> 비율로 IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에 추가되었습니다. 이 비율은 강도 규정 검토에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>보조 결과에서 사용자는 3축성을 다른 방식으로 설명하는 <em>κ</em> 계수도 확인할 수 있습니다.&nbsp;</p>\n<p>\\[\\kappa = &nbsp;&nbsp;\\frac{ \\sigma_{c3}}{ \\sigma_{c,eq}}\\]</p>\n<p>콘크리트 강도 검토는 다음과 같이 재작성할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{\\sigma_{c,eq} }{ \\sigma_{c,lim}} = \\frac{\\sigma_{c,3} }{ \\kappa \\cdot \\sigma_{c,lim}} \\le 1\\]</p>\n<p>앞의 내용으로부터, 요소가 정수압 응력 상태(σ<em><sub>c</sub></em><sub>3</sub>=σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>=σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>)에 있을 경우, 등가 주 응력 σ<em><sub>c,eq</sub></em>는 0이 되고 카파 계수는 무한대에 도달합니다.</p>\n<p>자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"738c9a41-0902-4013-8dd7-87b062dea2a5\" href=\"\"><strong>3축 응력 – 능동 구속 효과</strong></a></p>"
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    "value": "<h3>베이스 플레이트</h3>\n<p>베이스 플레이트는 탄성 쉘 요소로 모델링됩니다. 베이스 플레이트에 사용되는 강재 재료는 재료 탭에서 정의됩니다. 유일한 물리적 특성은 탄성 계수 <em>E</em>입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"26c9d9a5-1064-44e2-8707-eb635d75347f\" data-image-id=\"26c9d9a5-1064-44e2-8707-eb635d75347f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/371f790c-72d7-49be-8247-ade39e45d4d9/Linear%20steel.png\" data-asset-id=\"26c9d9a5-1064-44e2-8707-eb635d75347f\" data-image-id=\"26c9d9a5-1064-44e2-8707-eb635d75347f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 14\\qquad The base plate material definition}}}\\]</em></p>\n<p>베이스 플레이트는 집중 하중(Fx, Fy, Fz, Mx, My, Mz) 및 힘의 그룹(Fx, Fy, Fz)으로 하중을 받을 수 있으며, 주로 IDEA StatiCa Connection에서 내보낸 모델의 하중 적용에 사용됩니다. 집중 하중 및 집중 모멘트는 베이스 플레이트의 해당 노드에 직접 작용합니다. 즉, 베이스 플레이트의 강성에 의한 재분배만 이루어지며 별도의 재분배는 없습니다.&nbsp;</p>\n<p>이 구현 방식을 통해 IDEA StatiCa Connection에서 하중 효과를 가져올 수 있으며, 이 하중 효과는 개별 용접 유한요소의 위치에서 베이스 플레이트에 적용되고, 해당 용접 유한요소의 일반 응력으로부터 결정된 크기와 방향을 가집니다. 자세한 내용은 본 문서의 해당 장에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>두 번째 하중 옵션은 <strong>Stub</strong>으로, 베이스 플레이트 위 기둥의 짧은 부분을 나타냅니다. 스터브는 탄성 쉘 요소 구조로 모델링되며, 내력과 플레이트 사이의 물리적으로 정확한 인터페이스 역할을 합니다. 사용자는 표준 단면 데이터베이스에서 스터브의 단면을 선택합니다. 6성분 내력 집합(힘과 모멘트)은 <strong>스터브 하단면</strong>의 <strong>단일 점</strong>에, 즉 기둥 하단에 적용됩니다. 구속 조건이 힘을 스터브 상단면으로 전달하고, 이후 힘은 스터브를 통해 베이스 플레이트, 앵커 및 콘크리트로 자연스럽게 재분배됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"617b4b30-44ed-4b98-aa32-012e5b98e09b\" data-image-id=\"617b4b30-44ed-4b98-aa32-012e5b98e09b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/33381e95-f9e8-4586-8a4e-d723bbab5356/Stub%20for%20loading.png\" data-asset-id=\"617b4b30-44ed-4b98-aa32-012e5b98e09b\" data-image-id=\"617b4b30-44ed-4b98-aa32-012e5b98e09b\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad The load transfer through the stub}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전단 전달 메커니즘 (베이스 플레이트에서 콘크리트 블록으로)</strong></p>\n<p>베이스 플레이트와 콘크리트 사이에는 압축 전용 마찰 접촉이 정의됩니다. 전단 전달을 위해 사용자는 세 가지 옵션 중 하나를 선택할 수 있습니다:</p>\n<ul>\n  <li><strong>앵커에 의한 전달</strong></li>\n  <li><strong>마찰에 의한 전달</strong></li>\n  <li><strong>전단 키에 의한 전달</strong></li>\n</ul>\n<p>소프트웨어는 이러한 전단 전달 메커니즘의 조합을 허용하지 않습니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>마찰</strong> 계수는 설계(계수) 값으로 입력해야 합니다. 합성 전단력 <em>F</em><em><sub>xy</sub></em><em> </em>가 압축력 <em>F</em><em><sub>z</sub></em>에 마찰 계수 <em>μ</em>를 곱한 값을 초과하는 경우, 계산이 중단되고 모든 하중이 모델에 적용되지 않습니다. 조건은 다음과 같이 표현됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac {F_{xy}}{ \\mu \\cdot F_{z}}\\le 1\\]</p>\n<p>이는 두 가지 하중 케이스를 고려한 다음 예시에서 확인할 수 있습니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>LC1 - 영구 하중 - F<sub>z</sub> = 100 kN</li>\n  <li>LC2 - 변동 하중 - F<sub>x</sub> = 100 kN</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"2937e4c9-29aa-4613-9d4e-c44bbc628457\" data-image-id=\"2937e4c9-29aa-4613-9d4e-c44bbc628457\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c9f5d8cb-31be-436c-881b-1ed934e28860/Friction%20-%20load%20input.png\" 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허용하는 구속 조건에 의해 콘크리트 메시와 연결됩니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"ae58f4f5-1a75-4eac-99f5-9964a720abe5\" data-image-id=\"ae58f4f5-1a75-4eac-99f5-9964a720abe5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f5a88134-312b-4689-9bcd-a77eb0e834e3/Shear%20lug%20transfer.png\" data-asset-id=\"ae58f4f5-1a75-4eac-99f5-9964a720abe5\" data-image-id=\"ae58f4f5-1a75-4eac-99f5-9964a720abe5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 19\\qquad Shear lug transfer of shear mechanism}}}\\]</em></p>\n<p>전단 키는 탄성 쉘 요소로 모델링되며, 탄성 계수 E가 재료를 정의합니다.</p>\n<p>베이스 플레이트 및 전단 키에 대한 결과는 평가 및 표시되지 않습니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>&nbsp;베이스 플레이트 옵션 &nbsp;(스탠드오프, 그라우트)</strong></p>\n<p>연결 애플리케이션과 완전히 일치하는 다음과 같은 스탠드오프 옵션 세트를 사용할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><strong>직접</strong></li>\n  <li><strong>모르타르 줄눈 – 상단 너트</strong></li>\n  <li><strong>모르타르 줄눈 – 상단 및 하단 너트</strong></li>\n  <li><strong>간격</strong></li>\n</ul>\n<p>모르타르 층은 <strong>쉘 요소</strong>로 모델링되며, 강성이 고려됩니다. 쉘 요소는 두께 방향으로 비압축성임에 유의하십시오. 이는 국부 힘을 콘크리트로 재분배하는 데 도움이 되며, 실무에서 사용되는 일반적인 베딩 두께인 25~50 mm에 유효합니다.</p>\n<p>상단 너트만 있는 경우(앵커와 베이스 플레이트 사이의 힌지 연결)와 상단 및 하단 너트가 있는 경우(앵커와 베이스 플레이트 사이의 고정 연결)의 구분은 콘크리트 지압 관점에서 전단 내력에 큰 영향을 미칩니다.</p>\n<h3>앵커</h3>\n<p>앵커를 나타내는 유한요소는 앵커의 휨 강성을 고려하면서 콘크리트에 수직력과 전단력을 전달할 수 있도록 모델링됩니다. 앵커와 주변 콘크리트 사이의 슬립을 모델링하기 위해 철근과 동일한 부착 및 MPC 요소가 사용됩니다. 차이점은 다음과 같습니다:</p>\n<ul>\n  <li>사후 설치 앵커(접착식)의 경우, 설계 부착 강도를 지정해야 합니다.</li>\n  <li>와셔 플레이트 및 헤디드 스터드의 경우, 앵커 샹크를 따른 부착은 무시됩니다. 모든 축력은 와셔 플레이트 또는 앵커 헤드를 통해 콘크리트로 전달됩니다.</li>\n</ul>\n<p>앵커는 베이스 플레이트와 상호 연결될 수 있습니다. 이 상호 연결을 위해 앵커 끝단과 베이스 플레이트 노드를 연결하는 완전 비선형 구속 조건이 사용됩니다. 이 구속 조건을 통해 모든 자유도를 제어할 수 있으며, 예를 들어 앵커가 베이스 플레이트로부터 압축력을 전달하지 않도록 하거나, 전단 키 모델링 시 앵커에 의한 전단이 전달되지 않도록 하는 등의 설정이 가능합니다.</p>\n<p>앵커의 <strong>베이스 플레이트와의 상호 연결</strong> 속성을 통해 사용자는 앵커가 앞서 언급한 구속 조건에 의해 베이스 플레이트와 연결될지 여부 및 연결 방식을 제어할 수 있습니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c07375e3-202a-449e-a4ef-aa55f268fdee\" 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플레이트에 연결되지만, 압축 방향의 연결은 앵커 유형 및 스탠드오프 유형에 의해 제어됩니다. 자세한 내용은 그림 23을 참조하십시오.</p>\n<p><strong>나사 절삭</strong></p>\n<p>앵커 속성의 체크박스로 제어되며 두 가지 목적이 있습니다:</p>\n<p>1. 앵커가 베이스 플레이트에 연결되는 방식을 정의합니다:</p>\n<ul>\n  <ul>\n    <li>현장 타설 플레이트가 아닌 베이스 플레이트에 연결된 헤디드 스터드 및 현장 타설 철근의 경우, <strong>볼트 연결(힌지)</strong>과 <strong>용접 연결(고정)</strong>을 구분합니다 — 3D 장면에서 확인 가능합니다.</li>\n    <li>앵커와 플레이트의 연결 방식은 콘크리트 지압 관점에서 전단 내력에 큰 영향을 미칩니다.</li>\n  </ul>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"772c22fe-dd8e-4a7e-824b-aac7dcf1e4b0\" data-image-id=\"772c22fe-dd8e-4a7e-824b-aac7dcf1e4b0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/30a7aadf-a72c-4ca5-be2f-35a9bf4f3c45/Cut%20threads%20weld%20or%20pinned.png\" data-asset-id=\"772c22fe-dd8e-4a7e-824b-aac7dcf1e4b0\" data-image-id=\"772c22fe-dd8e-4a7e-824b-aac7dcf1e4b0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Cut threads options}}}\\]</em></p>\n<p>2. Eurocode의 경우, 나사 절삭된 앵커의 내력은 EN 1993-1-8 3.6.1 (3)에 따라 감소됩니다. 이는 프로젝트 설정에서 지정할 수 있습니다. 나사봉 및 와셔 플레이트의 경우, 이 설정을 항상 활성화 상태로 유지하는 것을 권장합니다.</p>\n<h3>앵커와 베이스 플레이트 사이의 축방향 및 회전 상호 연결</h3>\n<p>이 장에서 이미 언급한 바와 같이, 앵커 유형, 스탠드오프 설정, 나사 절삭 고려 여부에 따라 앵커는 베이스 플레이트에 다양한 방식으로 연결됩니다. 회전 연결 측면에서는 <strong>힌지 / 고정</strong>으로 구분되며, 축방향 연결 측면에서는 <strong>인장 / 인장 + 압축</strong>으로 구분됩니다. 회전 연결 유형은 콘크리트 지압 관점에서 전단 내력에 큰 영향을 미칩니다. 3D 장면에서는 너트의 유무를 통해 앵커가 고정 또는 힌지로 연결되어 있는지 쉽게 확인할 수 있습니다. 그림 22를 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"d70a94d5-1c08-4015-a70f-1d1383d86d80\" data-image-id=\"d70a94d5-1c08-4015-a70f-1d1383d86d80\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4ba36be0-87e2-416f-a380-66f3f14638dc/Rotational%20constrains.png\" data-asset-id=\"d70a94d5-1c08-4015-a70f-1d1383d86d80\" data-image-id=\"d70a94d5-1c08-4015-a70f-1d1383d86d80\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Rotational constraints}}}\\]</em></p>\n<p>다음 표는 베이스 플레이트와 앵커의 모든 가능한 연결 조합 및 해당 회전 및 축방향 연결을 보여줍니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f32ae8e3-e5c9-4fbb-b7d6-596b442d7e6e\" data-image-id=\"f32ae8e3-e5c9-4fbb-b7d6-596b442d7e6e\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/568c6688-adc1-4f20-b28f-914f917ab5be/Axial%20and%20rotational%20constrains%20table.png\" data-asset-id=\"f32ae8e3-e5c9-4fbb-b7d6-596b442d7e6e\" data-image-id=\"f32ae8e3-e5c9-4fbb-b7d6-596b442d7e6e\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Axial and rotational constraints between an anchor and a base plate}}}\\]</em></p>\n<h3>현장 타설 플레이트</h3>\n<p>현장 타설 플레이트는 베이스 플레이트의 특수한 경우입니다. 다음과 같은 차이점을 제외하고 유사하게 모델링됩니다:</p>\n<p>플레이트가 콘크리트 블록 내부에 매립되어 있으므로 스탠드오프 유형을 지정할 수 없습니다. 슬래브 매립 깊이는 무시됩니다. 쉘 요소로 모델링된 플레이트는 콘크리트 표면에 직접 배치됩니다. 따라서 슬래브의 측면은 콘크리트에 의해 지지되는 것으로 간주되지 않습니다.</p>\n<p>철근 및 헤디드 스터드만 사용할 수 있으며, 일반 앵커와 마찬가지로 축방향 및 전단 방향으로 슬래브에 연결되도록 설정할 수 있습니다. 실무 경험 및 일부 국가 문서에서는 헤디드 스터드는 전단에 대해서만, 철근은 축력에 대해 설계할 필요가 있음을 나타냅니다. 축방향 및 회전 구속 관점에서 앵커는 항상 고정 및 인장 + 압축으로 연결됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"750b7ed0-ff95-4138-88a4-de437fc2d9d9\" data-image-id=\"750b7ed0-ff95-4138-88a4-de437fc2d9d9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6b53c46b-318c-4347-bf21-959cbc8fbde8/Interaction%20with%20cast-in%20plate.png\" data-asset-id=\"750b7ed0-ff95-4138-88a4-de437fc2d9d9\" data-image-id=\"750b7ed0-ff95-4138-88a4-de437fc2d9d9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad Axial and rotational constraints between an anchor and a base plate}}}\\]</em></p>"
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(Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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                                    "value": "<h3>작업 흐름 및 목표</h3>\n<p><a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법)</a>에서 철근 설계 도구의 목표는 설계자가 철근의 위치와 필요한 양을 효율적으로 결정할 수 있도록 돕는 것입니다. 이 과정에서 사용자를 지원/안내하기 위해 다음과 같은 도구를 사용할 수 있습니다: 선형 해석 및 <a data-item-id=\"decdf07d-a46b-5894-9a22-793436e318c7\" href=\"\">위상 최적화</a>.</p>\n<p>철근 설계 도구는 구조물의 최종 검증에 사용되는 모델보다 단순화된 구성 모델을 고려합니다. 따라서 이 단계에서의 철근 정의는 최종 검증 단계에서 확인/보완되어야 할 사전 설계로 간주해야 합니다. 다양한 철근 설계 도구의 사용 방법은 그림 3에 나타난 모델을 통해 설명되며, 이 모델은 등분포 하중을 받는 변단면 단순보의 한쪽 단부로 구성됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9b0c4840-5a55-46f3-95ba-86a9baabbf0c/Model%20used%20to%20illustrate%20the%20use%20of%20the%20reinforcement%20design%20tools.png\" data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 3\\qquad Model used to illustrate the use of the reinforcement design tools.}}}\\]</em></p>\n<h3>선형 해석</h3>\n<p>선형 해석은 선형 탄성 재료 특성을 고려하며 콘크리트 영역의 철근을 무시합니다. 따라서 인장 및 압축 영역의 위치에 대한 초기 정보를 제공하는 매우 빠른 계산입니다. 이러한 계산의 예시가 그림 4에 나타나 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ea7896d1-8276-4d08-b811-066cca73b455/Results%20from%20the%20linear%20analysis%20tool.jpg\" data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 4\\qquad Results from the linear analysis tool for defining reinforcement layout}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<h3>위상 최적화</h3>\n<p>위상 최적화는 특정 하중 조건에 대해 주어진 체적 내에서 재료의 최적 분포를 찾는 방법입니다. <em>Idea StatiCa Detail</em>에 구현된 위상 최적화는 선형 유한요소 모델을 사용합니다. 각 유한요소는 사용된 재료의 상대적 양을 나타내는 0~100%의 상대 밀도를 가질 수 있습니다. 이러한 요소 밀도는 최적화 문제에서 최적화 매개변수입니다. 결과적인 재료 분포는 시스템의 총 변형 에너지를 최소화할 경우 주어진 하중 조합에 대해 최적으로 간주됩니다. 정의에 따르면, 최적 분포는 주어진 하중에 대해 가능한 최대 강성을 갖는 형상이기도 합니다.</p>\n<p>반복적인 최적화 과정은 균일한 밀도 분포에서 시작됩니다.<em> </em>계산은 여러 총 체적 분율(20%, 40%, 60%, 80%)에 대해 수행되며, 사용자가 가장 실용적인 결과를 선택할 수 있습니다. 결과 형상은 스트럿과 타이로 구성된 트러스로 이루어지며, 주어진 하중 케이스에 대한 최적 형상을 나타냅니다(그림 5).</p>\n<figure data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f4d37064-76c7-4413-b1aa-87455a32852c/Results%20from%20the%20topology%20optimization%201.jpg\" data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d81f2841-8274-414a-8f30-b55427216169/Results%20from%20the%20topology%20optimization%202.png\" data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 5\\qquad Results from the topology optimization design tool with 20\\% and 40\\%&nbsp; effective volume}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>시공 과정에서 발생하는 대부분의 상황을 모델링하기 위해, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 다양한 유형의 지지부(그림 7)와 하중 전달에 사용되는 구성요소(그림 8)를 제공합니다.</p>\n<h3>지지부</h3>\n<p>점 지지부는 응력이 한 점에 집중되지 않고 더 넓은 영역에 분산되도록 여러 방식으로 모델링할 수 있습니다. 첫 번째 옵션은 분산 점 지지부(그림 7a)로, 지정된 폭에 걸쳐 부재 단부의 하중을 균등하게 분산시킵니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" data-image-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e51c52f3-be54-4b55-bb4d-c4089b8239a5/Supports.png\" data-asset-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" data-image-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 7\\qquad Various types of supports:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a)&nbsp;point distributed; (b) bearing plate; (c) line support; (d) patch support; (e) hanging.}}}\\]</em></p>\n<p>패치 지지부(그림 7d)는 정의된 유효 반경을 가진 콘크리트 체적 내부에만 배치할 수 있습니다. 이 지지부는 강체 요소를 통해 해당 반경 내의 철근 메시 노드에 연결됩니다. 따라서 패치 지지부 주위에 철근 케이지를 정의해야 합니다.</p>\n<p>일부 실제 상황을 보다 정밀하게 모델링하기 위해 점 지지부에 대한 두 가지 추가 옵션이 있습니다. 첫째, 정의된 폭과 두께를 가진 지압판이 있는 점 지지부(그림 7b)입니다. 지압판의 재료를 지정할 수 있으며, 지압판 전체가 독립적으로 메시 처리됩니다. 둘째, 인양 앵커 또는 인양 스터드 모델링에 사용할 수 있는 행잉 지지부(그림 7e)가 있습니다.</p>\n<p>선 지지부(그림 7c)는 단부(길이 지정)나 요소 내부(폴리라인)에 정의할 수 있습니다. 또한 강성 및/또는 비선형 거동(압축/인장 지지 또는 압축 전용 지지)을 지정하는 것도 가능합니다.</p>\n<ul>\n  <li>자세한 설명은<strong> </strong><a data-item-id=\"5a121972-f384-4f14-8788-9da298e1aae1\" href=\"\"><strong>IDEA StatiCa 상세 모듈의 지지부 유형</strong></a>을 참조하십시오.</li>\n</ul>\n<h3>하중 전달 구성요소</h3>\n<p>구조물에 하중을 도입하는 방법도 여러 가지로 모델링할 수 있습니다. 집중 하중의 경우, 점 지지부와 유사하게 지압판(그림 8a)을 사용하여 정의된 폭과 두께의 강판을 통해 집중 하중을 더 넓은 면적에 분산시킬 수 있습니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" data-image-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/069fe6fe-74e0-41a9-90ba-1aeeede8a0fb/Load%20transmitting%20devices.png\" data-asset-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" data-image-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 8\\qquad Various types of load transfer components:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) bearing plate; (b) patch load; (c) hanging; (d) partially loaded area.}}}\\]</em></p>\n<p>집중 하중은 정의된 작용 반경으로 구조물 표면에 직접 적용하거나(하중이 콘크리트 요소에 적용됨), 패치 하중(그림 8b 및 그림 9)이라는 특수 전달 장치를 통해 적용할 수 있습니다. 패치 하중은 유효 반경 영역 내에 위치한 정의된 철근에 직접 하중을 전달할 수 있습니다. 패치 하중의 올바른 기능을 확보하려면 하중과 연결될 철근 그룹을 정의해야 합니다(철근 특성에서 설정). 연결된 철근이 정의되지 않은 경우, 하중 전달 메커니즘은 부재 표면에 배치된 집중 하중과 동일하며, 하중은 철근에 직접 전달되지 않고 구속 조건을 통해 콘크리트 요소로 전달됩니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" data-image-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/38d4656d-6c90-445a-858b-cd97d4b29730/Patch%20support.png\" data-asset-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" data-image-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 9\\qquad Patch load: (a) load application; (b) load transferred through rebars (a group of bars for the load transfer is defined);}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(c) load transferred through concrete (a group of bars for the load transfer is not defined).}}}\\]</em></p>\n<p>인양 앵커 또는 인양 스터드는 행잉 하중(그림 8c)으로 모델링할 수 있습니다. 사용자는 부분 재하 면적(그림 8d)을 사용할 수 있으며, 이를 통해 Eurocode에 따라 압축 시 콘크리트의 내하력을 증가시킬 수 있습니다(ACI가 설정된 경우에는 이 유형의 하중 전달 구성요소를 사용할 수 없습니다). 구조물에는 단부의 선하중, 일반 폴리라인 또는 면하중을 적용할 수도 있습니다. 상세 애플리케이션은 해석 시 자중을 자동으로 고려할 수 있습니다.</p>\n<p><br></p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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    "value": "<p>ACI 318-19에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 직접 제공되는 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<h4>강도 - 콘크리트</h4>\n<p>압축에서의 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 등가 주 응력 <em>f</em><sub>c,eq</sub>(이전 텍스트에서 <em>σ</em><sub>c,eq</sub>라고도 함)와 한계값 <em>f'</em><sub>c,lim</sub>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>등가 주 응력은 일반적인 3축 응력 상태에 대한 등가 단축 응력을 나타냅니다.</strong></p>\n<p>\\[f_{c,eq} = \\sigma_{c3} - \\sigma_{c1}\\]</p>\n<p><em>f</em><sub>c,eq</sub><em>&nbsp;</em>값은 따라서 단축 강도 한계와 직접 비교할 수 있습니다. 이 식은 내부 마찰각 <em>φ = 0°</em>를 보수적으로 가정하여 Mohr-Coulomb 소성 이론의 구현으로부터 도출됩니다.</p>\n<h4>강도 - 철근</h4>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><sub>s</sub>와 지정된 한계값 <em>f</em><sub>y,lim</sub>의 비율로 인장 및 압축 모두에서 평가됩니다.</p>\n<p>\\[f_{y,lim} = \\phi_{s} \\cdot f_{y}\\]</p>\n<h4>강도 - 앵커</h4>\n<p>앵커는 철근과 유사한 방식으로 수직 응력에 대해 검토되며, 한계값 <em>f</em><sub>y,lim</sub>이 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p><br></p>\n<p>이하 텍스트를 쉽게 탐색할 수 있도록, ACI 또는 AISC에 따른 규정 검토 측면에서 정착을 세 그룹으로 먼저 구분합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 1</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>현장 타설 플레이트</li>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 직접 접촉&nbsp;</li>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 미만</li>\n      <li>돌출 길이가 앵커 직경의 0.5배 미만인 단일 앵커</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (ACI / AISC)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 상태의 모든 앵커 유형 – ACI 318-19 chap. 17.6.1.2 &nbsp;</li>\n          <li>압축 상태의 모든 앵커 유형 – AISC 360-16 chap. E</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>레버 암 없는 전단력\n        <ul>\n          <li>볼트 재료 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)</li>\n          <li>헤디드 스터드 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (a)</li>\n          <li>철근 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>인장과 전단력의 상호작용 - ACI 318-19 chap. 17.8</li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 2</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 초과</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (ACI / AISC)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 상태의 모든 앵커 유형 – ACI 318-19 chap. 17.6.1.2 &nbsp;</li>\n          <li>압축 상태의 모든 앵커 유형 – AISC 360-16 chap. 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F11</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>전단력\n        <ul>\n          <li>모든 앵커 유형 – AISC 360-16 chap. G</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>축력과 휨의 상호작용\n        <ul>\n          <li>\\(\\dfrac{N}{P_n}+\\dfrac{M}{M_n}\\le 1\\)&nbsp;</li>\n        </ul>\n      </li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.6.1.2에 따른 앵커의 인장 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi N_{sa}=\\phi_{a,t}\\,A_{se,N}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,t</sub>&nbsp; – ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수</li>\n  <li><em>A</em><sub>se,N</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (a)에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p><strong>헤디드 스터드</strong>의 전단에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{sa}=\\phi_{a,V}\\,A_{se,V}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>ϕ</em><sub>a,v</sub>&nbsp;– ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수<br><em>A</em><sub>se,V</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적&nbsp;(나사산에 의해 감소)<br><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p><strong>볼트 재료 및 철근으로 된 앵커</strong>의 전단에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{sa}=\\phi_{a,V}\\,0.6\\,A_{se,V}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,v</sub>&nbsp;&nbsp;– ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수</li>\n  <li><em>A</em><sub>se,V</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적&nbsp;(나사산에 의해 감소)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>모르타르로 기초에 연결된 앵커의 전단 저항력 - ACI 318-19 chap. 17.7.1.2.1</strong></p>\n<p>앵커가 그라우트 패드와 함께 사용되는 경우(그룹 2), 17.7.1.2에 따라 계산된 설계 강도에 0.80을 곱해야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.8에 따른 인장과 전단의 상호작용</strong></p>\n<p>(a) 또는 (b)가 만족되는 경우 인장과 전단 사이의 상호작용을 <strong>무시</strong>하는 것이 허용됩니다.<br>(a) <em>N</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕN</em><sub>n</sub>) ≤ 0.2<br>(b) <em>V</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕV</em><sub>n</sub>) ≤ 0.2&nbsp;<br><br>인장의 지배 강도에 대해 <em>N</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕN</em><sub>n</sub>) &gt; 0.2이고 전단력의 지배 강도에 대해 <em>V</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕV</em><sub>n</sub>) &gt; 0.2인 경우, 식 (17.8.3)을 만족해야 합니다.</p>\n<p>\\[\\frac{N_{ua}}{\\phi N_n}+\\frac{V_{ua}}{\\phi V_n}\\le 1.2\\]</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>AISC 360-16 chap. E3에 따른 앵커의 압축 저항력</strong></p>\n<p>\\[P_n =\\phi_{a,c}\\, F_{cr}\\, A_{g}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,t</sub>&nbsp; – AISC 360-16 chap. E1에 따른 압축 상태 앵커의 강도 감소 계수<br></li>\n  <li>(a) 조건: \\(\\dfrac{L_c}{r} \\le 4.71\\sqrt{\\dfrac{E}{F_y}}\\quad\\) &nbsp;또는 &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(\\dfrac{F_y}{F_e}\\le 2.25\\)\n    <ul>\n      <li>\\(F_{cr}=\\left(0.658^{\\,F_y/F_e}\\right)F_y\\)<br></li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li>(b) 조건: \\(\\dfrac{L_c}{r} &gt; 4.71\\sqrt{\\dfrac{E}{F_y}}\\quad\\)&nbsp;&nbsp;또는 &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(\\dfrac{F_y}{F_e}&gt; 2.25\\)\n    <ul>\n      <li>\\(F_{cr}=0.877F_e\\)<br></li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><em>A</em><sub>g</sub>​&nbsp;–&nbsp;부재의 총 단면적</li>\n  <li><em>E</em> –&nbsp;강재의 탄성 계수</li>\n  <li>\\(F_e=\\dfrac{\\pi^2 E}{\\left(\\dfrac{L_c}{r}\\right)^2}\\) - 탄성 좌굴 응력</li>\n  <li><em>F</em><sub>y</sub>&nbsp;–&nbsp;사용 강재의 지정 최소 항복 응력</li>\n  <li>\\(r=\\sqrt{\\dfrac{I}{A_s}}\\)&nbsp;–&nbsp;회전 반경</li>\n  <li>\\(I=\\dfrac{\\pi d_s^4}{64}\\) – 볼트의 단면 2차 모멘트&nbsp;</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AISC 360-16 chap. F11에 따른 앵커의 휨 저항력</strong></p>\n<p>\\[M_n=\\phi_{a,b}\\, Z\\, F_y\\, \\le 1.6\\,\\phi_{a,b}\\, S_x\\, F_y\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li>\\(Z=\\dfrac{d_s^{3}}{6}\\)&nbsp;–&nbsp;볼트의 소성 단면 계수</li>\n  <li>\\(S_x=\\dfrac{2I}{d_s}\\)&nbsp;–&nbsp;볼트의 탄성 단면 계수</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AISC 360-16 chap. G에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p>\\[V_n=\\phi_{a,v}\\,0.6\\,A_v\\,F_y\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V</sub> = 0.844As&nbsp;–&nbsp;전단 면적</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;–&nbsp;나사산에 의해 감소된 볼트 면적</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴</strong></p>\n<p>앵커의 전단 저항력은 앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴 관점에서도 제한됩니다. 한계값과 그 결정 방법은 <strong>철근 콘크리트에서 앵커의 전단 거동</strong> 문서에 자세히 설명되어 있습니다. 접촉력이 이 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>헤드형 앵커의 인발 검토 (와셔 플레이트 및 헤디드 스터드)</strong></p>\n<p>헤드형 앵커의 경우, 앵커 헤드 위의 콘크리트 지압(압괴)을 검토하기 위한 추가 정지 기준이 구현됩니다 - 인발. 해석 중에 헤드-콘크리트 접촉을 통해 전달되는 압축력이 모니터링되고 ACI 318-19 조항 17.6.3.2.2a(헤드형 패스너의 인발 파괴)에서 제시하는 한계값과 비교됩니다.</p>\n<p>\\[N_{pn} = \\Phi \\cdot \\Psi_{c,p} \\cdot 8 \\cdot A_{brg} \\cdot f'_c\\]<br>​</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li>\\( \\Phi\\)는 강도 감소 계수 - Table 17.5.3(c)</li>\n  <li><em>A</em><sub>brg</sub>&nbsp;스터드, 앵커 볼트 또는 헤드형 이형 철근의 헤드 순 지압 면적 (생크 면적 제외).&nbsp;</li>\n  <li><em>f'</em><sub>c</sub>&nbsp;는 콘크리트의 지정 압축 강도</li>\n  <li>\\(\\Psi_{c,p}\\)&nbsp;는 17.6.3.3에 따른 인발 균열 계수이며, 항상 1.0으로 취합니다. 즉, 균열 콘크리트에 대한 값입니다. 이는 Detail에서 사용되는 CSFM(적합 응력장 방법) 접근법과 일치하며, 여기서 콘크리트의 인장 강도는 무시되고 콘크리트는 인장에서 균열된 것으로 가정됩니다.</li>\n</ul>\n<p>접촉력이 이 규정 기반 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 인발 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<h4>정착 - &nbsp;부착 응력</h4>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<sub>b</sub>와 부착 강도 f<sub>bu</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>부착 강도는 ACI 318-19에 명시적으로 정의되어 있지 않지만, 정착 길이 계산은 Section 25.4.2에서 확인할 수 있습니다. 그러나 부착 강도는 정착 길이를 결정하기 위한 기본 입력값이므로(R25.4.1.1 및 ACI Committee 408 1966 참조), 부착 강도는 다음과 같이 계산할 수 있습니다:</p>\n<p>철근 막대를 콘크리트 블록에 정착 길이 <em>l</em><sub>d</sub> 이상으로 정착시키면, 철근을 인발할 때 콘크리트가 인발되지 않고 철근이 파단된다고 가정합니다. 이는 다음 식으로 표현할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} \\cdot f_{bu}=f_{y}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><sub>b</sub>는 철근 직경, <em><sub>l</sub></em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><sub>bu</sub>는 부착 강도, <em>f</em><sub>y</sub>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><sub>s</sub>는 철근의 단면적입니다.</p>\n<p>위의 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 도출할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><sub>d</sub>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>6호 이하 철근 및 이형 철선의 경우 <em>C = 25</em>(미터법 2.1), 7호 이상 철근의 경우 <em>C = 20</em>(미터법 1.7), 보통 중량 콘크리트의 경우 λ = 1.0, <em>ψ</em><sub>t</sub>, <em>ψ</em><sub>e,</sub> <em>ψ</em><sub>g</sub>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>무도장 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><sub>e</sub><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><sub>g</sub>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><sub>t</sub>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 45\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 최종 응력-변형률 선도는 구조의 각 부분에서 달라집니다).</p>\n<h4>정착 - &nbsp;전체 힘</h4>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><strong><sub>tot</sub></strong><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><strong><sub>lim</sub></strong></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><strong><sub>tot</sub></strong>는 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><sub>s</sub>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><sub>a</sub><em><sub> </sub></em>와 부착력 <em>F</em><sub>bond</sub><em>의</em> 합으로 표현됩니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><sub>a</sub>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><sub>bond</sub>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><sub>b</sub>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p><em>C</em><sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><strong><sub>lim</sub></strong>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 <em>C</em><sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><sub>lim,add</sub>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><sub>lim,2</sub>는 항상 <em>F</em><sub>u</sub>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 47에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1 절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3 절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 - <em>β</em> = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 <em>β</em> 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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구분합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 1</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>현장 타설 플레이트</li>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 직접&nbsp;</li>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 미만</li>\n      <li>돌출 길이가 앵커 직경의 0.5배 미만인 단일 앵커</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (AASHTO / ACI)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 상태의 모든 앵커 유형 – ACI 318-19 chap. 17.6.1.2 &nbsp;</li>\n          <li>압축 상태의 모든 앵커 유형 – AASHTO article 6.9.2</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>레버 암 없는 전단력\n        <ul>\n          <li>볼트 재료 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)</li>\n          <li>헤디드 스터드 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (a)</li>\n          <li>철근 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>인장과 전단력의 상호작용 - ACI 318-19 chap. 17.8</li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 2</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 초과</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (AASHTO / ACI)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 상태의 모든 앵커 유형 – ACI 318-19 chap. 17.6.1.2 &nbsp;</li>\n          <li>압축 상태의 모든 앵커 유형 – AASHTO article 6.9.2</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>레버 암 있는 전단력\n        <ul>\n          <li>볼트 재료 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)&nbsp;+ chap. 17.7.1.2.1.</li>\n          <li>헤디드 스터드 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (a)&nbsp;+ chap. 17.7.1.2.1.</li>\n          <li>철근 – ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)&nbsp;+ chap. 17.7.1.2.1.</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>인장과 전단력의 상호작용 - ACI 318-19 chap. 17.8</li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 3</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>베이스 플레이트 - Stand-off = 간격</li>\n      <li>돌출 길이가 앵커 직경의 0.5배 초과인 단일 앵커</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (AASHTO / ACI)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축 (좌굴 포함)\n        <ul>\n          <li>인장 상태의 모든 앵커 유형 – ACI 318-19 chap. 17.6.1.2</li>\n          <li>압축 상태의 모든 앵커 유형 – AASHTO LRFD article 6.9.2</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>휨\n        <ul>\n          <li>모든 앵커 유형 – AAHTO LRFD article 6.12.2.2.7</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>전단력\n        <ul>\n          <li>모든 앵커 유형 – AASHTO LRFD article 6.10.9</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>축력과 휨의 상호작용\n        <ul>\n          <li>\\(\\dfrac{N}{P_n}+\\dfrac{M}{M_n}\\le 1\\)&nbsp;</li>\n        </ul>\n      </li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.6.1.2에 따른 앵커의 인장 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi N_{sa}=\\phi_{a,t}\\,A_{se,N}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,t</sub>&nbsp; – ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수</li>\n  <li><em>A</em><sub>se,N</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소됨)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (a)에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p><strong>헤디드 스터드</strong>의 전단력에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{sa}=\\phi_{a,V}\\,A_{se,V}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>ϕ</em><sub>a,v</sub>&nbsp;– ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수<br><em>A</em><sub>se,V</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적&nbsp;(나사산에 의해 감소됨)<br><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.7.1.2 (b)에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p><strong>볼트 재료 및 철근으로 된 앵커</strong>의 전단력에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{sa}=\\phi_{a,V}\\,0.6\\,A_{se,V}\\,f_{uta}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,v</sub>&nbsp;&nbsp;– ACI 318-19 chap. 17.5.3 (a)에 따른 인장 상태 앵커의 강도 감소 계수</li>\n  <li><em>A</em><sub>se,V</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적&nbsp;(나사산에 의해 감소됨)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uta</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 지정 인장 강도이며 1.9 <em>f</em><sub>ya</sub> 및 860 MPa를 초과하지 않아야 함</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>모르타르로 베이스에 연결된 앵커의 전단 저항력 - ACI 318-19 chap. 17.7.1.2.1</strong></p>\n<p>앵커가 그라우트 패드와 함께 사용되는 경우(그룹 2), 17.7.1.2에 따라 계산된 설계 강도에 0.80을 곱해야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>ACI 318-19 chap. 17.8에 따른 인장과 전단력의 상호작용</strong></p>\n<p>(a) 또는 (b)가 만족되는 경우 인장과 전단력 사이의 상호작용을 <strong>무시</strong>하는 것이 허용됩니다.<br>(a) <em>N</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕN</em><sub>n</sub>) ≤ 0.2<br>(b) <em>V</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕV</em><sub>n</sub>) ≤ 0.2&nbsp;<br><br>인장 지배 강도에 대해 <em>N</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕN</em><sub>n</sub>) &gt; 0.2이고 전단 지배 강도에 대해 <em>V</em><sub>ua</sub>/(<em>ϕV</em><sub>n</sub>) &gt; 0.2인 경우, 식 (17.8.3)을 만족해야 합니다.</p>\n<p>\\[\\frac{N_{ua}}{\\phi N_n}+\\frac{V_{ua}}{\\phi V_n}\\le 1.2\\]</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>AASHTO LRFD Article 6.9.2에 따른 앵커의 압축 저항력</strong></p>\n<p>\\[P_r =\\phi_{a,c}\\, P_{n}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,c</sub>&nbsp; – AASHTO LRFD article 6.5.4.2에 따른 압축 상태 앵커의 강도 감소 계수</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<ul>\n  <li>\\(\\dfrac{P_o}{P_e} \\le 2.25\\)인 경우, &nbsp;다음과 같음: \\(P_{n}=\\left(0.658^{\\,P_o/P_e}\\right)P_o\\), &nbsp;&nbsp;그렇지 않으면: \\(P_n=0.877\\,P_e\\)</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>g</sub>​&nbsp;–&nbsp;부재의 총 단면적 (in<sup>2</sup>)</li>\n  <li><em>F</em><sub>y</sub>&nbsp;–&nbsp;사용 강재 종류의 지정 최소 항복 응력 (ksi)</li>\n  <li>\\(P_e=\\dfrac{\\pi^2 E}{\\left(\\dfrac{K\\,l}{r_s}\\right)^2}A_g\\) - 탄성 임계 좌굴 저항력 (kip)</li>\n  <li><em>E</em> –&nbsp;강재의 탄성 계수 (ksi)</li>\n  <li><em>K = 2</em> –&nbsp;Article 4.6.2.5에 따른 유효 길이 계수&nbsp;</li>\n  <li><em>l</em> –&nbsp;좌굴 평면에서의 비지지 길이 (in)&nbsp;</li>\n  <li>\\(r_s=\\sqrt{\\dfrac{I}{A_g}}\\)&nbsp;–&nbsp;회전 반경</li>\n  <li>\\(I=\\dfrac{\\pi d_s^4}{64}\\) – 볼트의 단면 2차 모멘트&nbsp;</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AASHTO LRFD Article 6.12.2.2.7에 따른 앵커의 휨 저항력</strong></p>\n<p>\\[M_n=\\phi_{a,b}\\, Z\\, F_y\\, \\le 1.6\\,\\phi_{a,b}\\, S_x\\, F_y\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li>\\(Z=\\dfrac{d_s^{3}}{6}\\)&nbsp;–&nbsp;볼트의 소성 단면 계수</li>\n  <li>\\(S_x=\\dfrac{2I}{d_s}\\)&nbsp;–&nbsp;볼트의 탄성 단면 계수</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AASHTO LRFD Article 6.10.9에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p>\\[V_n=\\phi_{a,v}\\,0.6\\,A_v\\,F_y\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V</sub> = 0.844As&nbsp;–&nbsp;전단 면적</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;–&nbsp;나사산에 의해 감소된 볼트 면적</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴</strong></p>\n<p>앵커의 전단 저항력은 앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴 관점에서도 제한됩니다. 한계값과 그 결정 방법은 <strong>철근 콘크리트에서 앵커의 전단 거동</strong> 문서에 자세히 설명되어 있습니다. 접촉력이 이 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>헤드형 앵커의 인발 검토 (와셔 플레이트 및 헤디드 스터드)</strong></p>\n<p>헤드형 앵커의 경우, 앵커 헤드 위의 콘크리트 지압(압괴)을 검토하기 위한 추가 정지 기준이 구현되어 있습니다 - 인발. 해석 중에 헤드-콘크리트 접촉을 통해 전달되는 압축력이 모니터링되고 ACI 318-19, Clause 17.6.3.2.2a(헤드형 패스너의 인발 파괴)에서 제시하는 한계값과 비교됩니다.</p>\n<p>\\[N_{pn} = \\Phi \\cdot \\Psi_{c,p} \\cdot 8 \\cdot A_{brg} \\cdot f'_c\\]<br>​</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li>\\( \\Phi\\)는 강도 감소 계수 - Table 17.5.3(c)</li>\n  <li><em>A</em><sub>brg</sub>&nbsp;스터드, 앵커 볼트 또는 헤드형 이형 철근 헤드의 순 지압 면적 (생크 면적 제외).&nbsp;</li>\n  <li><em>f'</em><sub>c</sub>&nbsp;는 콘크리트의 지정 압축 강도</li>\n  <li>\\(\\Psi_{c,p}\\)&nbsp;는 17.6.3.3에 따른 인발 균열 계수이며, 항상 1.0으로 취합니다. 즉, 균열 콘크리트에 대한 값입니다. 이는 Detail에서 사용되는 CSFM(적합 응력장 방법) 접근법과 일치하며, 여기서 콘크리트의 인장 강도는 무시되고 콘크리트는 인장에서 균열된 것으로 가정됩니다.</li>\n</ul>\n<p>접촉력이 이 규정 기반 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 인발 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<h4>정착 - &nbsp;부착 응력</h4>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소법 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>그러나 AASHTO에서는 부착 강도가 명시적으로 정의되어 있지 않으므로, 정착 길이를 정의하는 방정식을 사용하여 그 값을 결정해야 합니다. 부착 강도는 사실 정착 길이를 결정하기 위한 주요 입력값입니다. 예를 들어 AASHTO LRFD (2024) Article C5.10.8.2 또는 NCHRP Report 733, Attachment E page E-9를 참조하십시오.</p>\n<p>AASHTO LRFD (2024) Article 5.10.8.2.1 및 5.10.8.2.2에 설명된 계산은 <em>l</em><em><sub>d</sub></em> 내 횡방향 철근의 최대 중심 간격, 분열 평면을 따라 정착되는 철근 또는 와이어의 수, 모든 횡방향 철근의 총 단면적, 그리고 상세 애플리케이션 모델에서 일반 입력에 대해 신뢰성 있게 결정할 수 없는 기타 기하학적 수량에 대한 지식을 필요로 하므로, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.1.1의 접근법을 다음과 같이 채택하였습니다:</p>\n<p>철근을 콘크리트 블록에 정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em> 이상으로 정착시키면, 철근을 인발할 때 콘크리트가 인발되는 것이 아니라 철근이 파단된다고 가정합니다. 이는 다음 공식으로 표현할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} \\cdot f_{bu}=f_{y}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경</li>\n  <li><em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이</li>\n  <li><em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도</li>\n  <li><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도</li>\n  <li><em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적</li>\n</ul>\n<p>위의 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 도출할 수 있습니다.</p>\n<p>&nbsp;\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{b}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>기본 인장 정착 길이 <em>l</em><em><sub>db</sub></em>는 AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.1.1에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>No. 11 이하 철근: &nbsp;&nbsp;\\(l_{bd}=\\max\\left(1.25\\cdot\\dfrac{A_{b}\\cdot f_{y}}{\\sqrt{f'_{c}}},\\ 0.4\\cdot d_{b}\\cdot f_{y}\\right)\\)</p>\n<p>No. 14 철근: &nbsp;&nbsp;\\(l_{bd}=\\dfrac{2.70\\cdot f_{y}}{\\sqrt{f'_{c}}}\\)</p>\n<p>No. 18 철근: &nbsp;&nbsp;\\(l_{bd}=\\dfrac{3.5\\cdot f_{y}}{\\sqrt{f'_{c}}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적 (in<sup>2</sup>)</li>\n  <li><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 지정 항복 강도 (ksi)</li>\n  <li><em>f'</em><em><sub>c</sub></em> 다른 재령이 지정되지 않는 한 재령 28일 콘크리트의 지정 압축 강도 (ksi)</li>\n  <li><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경 (in)</li>\n</ul>\n<p>그런 다음, 기본 정착 길이 <em>l</em><em><sub>db</sub></em>에 AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.1.2 및 5.11.2.1.3에 설명된 계수를 곱하여 입력값으로서의 정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>가 결정됩니다.</p>\n<p>5.11.2.1.3의 정착 길이를 감소시키는 수정 계수는 애플리케이션에서 항상 1.0입니다. 상단 수평 또는 거의 수평인 철근에 대한 수정 계수는 다음 그림에 따라 '불량' 부착 조건에서 1.4입니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"bdffaabf-ad2b-43bf-b943-deeafb3d57b3\" data-image-id=\"bdffaabf-ad2b-43bf-b943-deeafb3d57b3\"><img 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alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 54\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정된 다른 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0입니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em><em>의</em> 합으로 표현됩니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img 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(iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 56\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수(빔 요소에 사용 가능)는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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(Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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                                    "value": "<h3>작업 흐름 및 목표</h3>\n<p><a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법)</a>에서 철근 설계 도구의 목표는 설계자가 철근의 위치와 필요한 양을 효율적으로 결정할 수 있도록 돕는 것입니다. 이 과정에서 사용자를 지원/안내하기 위해 다음과 같은 도구를 사용할 수 있습니다: 선형 해석 및 <a data-item-id=\"decdf07d-a46b-5894-9a22-793436e318c7\" href=\"\">위상 최적화</a>.</p>\n<p>철근 설계 도구는 구조물의 최종 검증에 사용되는 모델보다 단순화된 구성 모델을 고려합니다. 따라서 이 단계에서의 철근 정의는 최종 검증 단계에서 확인/보완되어야 할 사전 설계로 간주해야 합니다. 다양한 철근 설계 도구의 사용 방법은 그림 3에 나타난 모델을 통해 설명되며, 이 모델은 등분포 하중을 받는 변단면 단순보의 한쪽 단부로 구성됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9b0c4840-5a55-46f3-95ba-86a9baabbf0c/Model%20used%20to%20illustrate%20the%20use%20of%20the%20reinforcement%20design%20tools.png\" data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 3\\qquad Model used to illustrate the use of the reinforcement design tools.}}}\\]</em></p>\n<h3>선형 해석</h3>\n<p>선형 해석은 선형 탄성 재료 특성을 고려하며 콘크리트 영역의 철근을 무시합니다. 따라서 인장 및 압축 영역의 위치에 대한 초기 정보를 제공하는 매우 빠른 계산입니다. 이러한 계산의 예시가 그림 4에 나타나 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ea7896d1-8276-4d08-b811-066cca73b455/Results%20from%20the%20linear%20analysis%20tool.jpg\" data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 4\\qquad Results from the linear analysis tool for defining reinforcement layout}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<h3>위상 최적화</h3>\n<p>위상 최적화는 특정 하중 조건에 대해 주어진 체적 내에서 재료의 최적 분포를 찾는 방법입니다. <em>Idea StatiCa Detail</em>에 구현된 위상 최적화는 선형 유한요소 모델을 사용합니다. 각 유한요소는 사용된 재료의 상대적 양을 나타내는 0~100%의 상대 밀도를 가질 수 있습니다. 이러한 요소 밀도는 최적화 문제에서 최적화 매개변수입니다. 결과적인 재료 분포는 시스템의 총 변형 에너지를 최소화할 경우 주어진 하중 조합에 대해 최적으로 간주됩니다. 정의에 따르면, 최적 분포는 주어진 하중에 대해 가능한 최대 강성을 갖는 형상이기도 합니다.</p>\n<p>반복적인 최적화 과정은 균일한 밀도 분포에서 시작됩니다.<em> </em>계산은 여러 총 체적 분율(20%, 40%, 60%, 80%)에 대해 수행되며, 사용자가 가장 실용적인 결과를 선택할 수 있습니다. 결과 형상은 스트럿과 타이로 구성된 트러스로 이루어지며, 주어진 하중 케이스에 대한 최적 형상을 나타냅니다(그림 5).</p>\n<figure data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f4d37064-76c7-4413-b1aa-87455a32852c/Results%20from%20the%20topology%20optimization%201.jpg\" data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d81f2841-8274-414a-8f30-b55427216169/Results%20from%20the%20topology%20optimization%202.png\" data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 5\\qquad Results from the topology optimization design tool with 20\\% and 40\\%&nbsp; effective volume}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>시공 과정에서 발생하는 대부분의 상황을 모델링하기 위해, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 다양한 유형의 지지부(그림 7)와 하중 전달에 사용되는 구성요소(그림 8)를 제공합니다.</p>\n<h3>지지부</h3>\n<p>점 지지부는 응력이 한 점에 집중되지 않고 더 넓은 영역에 분산되도록 여러 방식으로 모델링할 수 있습니다. 첫 번째 옵션은 분산 점 지지부(그림 7a)로, 지정된 폭에 걸쳐 부재 단부의 하중을 균등하게 분산시킵니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" data-image-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e51c52f3-be54-4b55-bb4d-c4089b8239a5/Supports.png\" data-asset-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" data-image-id=\"168a03f0-9bf7-4893-87d9-9744163d0453\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 7\\qquad Various types of supports:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a)&nbsp;point distributed; (b) bearing plate; (c) line support; (d) patch support; (e) hanging.}}}\\]</em></p>\n<p>패치 지지부(그림 7d)는 정의된 유효 반경을 가진 콘크리트 체적 내부에만 배치할 수 있습니다. 이 지지부는 강체 요소를 통해 해당 반경 내의 철근 메시 노드에 연결됩니다. 따라서 패치 지지부 주위에 철근 케이지를 정의해야 합니다.</p>\n<p>일부 실제 상황을 보다 정밀하게 모델링하기 위해 점 지지부에 대한 두 가지 추가 옵션이 있습니다. 첫째, 정의된 폭과 두께를 가진 지압판이 있는 점 지지부(그림 7b)입니다. 지압판의 재료를 지정할 수 있으며, 지압판 전체가 독립적으로 메시 처리됩니다. 둘째, 인양 앵커 또는 인양 스터드 모델링에 사용할 수 있는 행잉 지지부(그림 7e)가 있습니다.</p>\n<p>선 지지부(그림 7c)는 단부(길이 지정)나 요소 내부(폴리라인)에 정의할 수 있습니다. 또한 강성 및/또는 비선형 거동(압축/인장 지지 또는 압축 전용 지지)을 지정하는 것도 가능합니다.</p>\n<ul>\n  <li>자세한 설명은<strong> </strong><a data-item-id=\"5a121972-f384-4f14-8788-9da298e1aae1\" href=\"\"><strong>IDEA StatiCa 상세 모듈의 지지부 유형</strong></a>을 참조하십시오.</li>\n</ul>\n<h3>하중 전달 구성요소</h3>\n<p>구조물에 하중을 도입하는 방법도 여러 가지로 모델링할 수 있습니다. 집중 하중의 경우, 점 지지부와 유사하게 지압판(그림 8a)을 사용하여 정의된 폭과 두께의 강판을 통해 집중 하중을 더 넓은 면적에 분산시킬 수 있습니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" data-image-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/069fe6fe-74e0-41a9-90ba-1aeeede8a0fb/Load%20transmitting%20devices.png\" data-asset-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" data-image-id=\"d0cdeffe-373f-419a-8e49-d714b8494a68\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 8\\qquad Various types of load transfer components:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) bearing plate; (b) patch load; (c) hanging; (d) partially loaded area.}}}\\]</em></p>\n<p>집중 하중은 정의된 작용 반경으로 구조물 표면에 직접 적용하거나(하중이 콘크리트 요소에 적용됨), 패치 하중(그림 8b 및 그림 9)이라는 특수 전달 장치를 통해 적용할 수 있습니다. 패치 하중은 유효 반경 영역 내에 위치한 정의된 철근에 직접 하중을 전달할 수 있습니다. 패치 하중의 올바른 기능을 확보하려면 하중과 연결될 철근 그룹을 정의해야 합니다(철근 특성에서 설정). 연결된 철근이 정의되지 않은 경우, 하중 전달 메커니즘은 부재 표면에 배치된 집중 하중과 동일하며, 하중은 철근에 직접 전달되지 않고 구속 조건을 통해 콘크리트 요소로 전달됩니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" data-image-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/38d4656d-6c90-445a-858b-cd97d4b29730/Patch%20support.png\" data-asset-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" data-image-id=\"04324fc6-7d2d-43a7-9248-3056e9bcc513\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 9\\qquad Patch load: (a) load application; (b) load transferred through rebars (a group of bars for the load transfer is defined);}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(c) load transferred through concrete (a group of bars for the load transfer is not defined).}}}\\]</em></p>\n<p>인양 앵커 또는 인양 스터드는 행잉 하중(그림 8c)으로 모델링할 수 있습니다. 사용자는 부분 재하 면적(그림 8d)을 사용할 수 있으며, 이를 통해 Eurocode에 따라 압축 시 콘크리트의 내하력을 증가시킬 수 있습니다(ACI가 설정된 경우에는 이 유형의 하중 전달 구성요소를 사용할 수 없습니다). 구조물에는 단부의 선하중, 일반 폴리라인 또는 면하중을 적용할 수도 있습니다. 상세 애플리케이션은 해석 시 자중을 자동으로 고려할 수 있습니다.</p>\n<p><br></p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<h4>강도 - 콘크리트</h4>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소법 해석에서 얻은 최대 등가 주 응력 <em>f</em><sub>c,eq</sub>(이전 텍스트에서 σ<sub>c,eq</sub>로도 표기)와 한계값 <em>f'</em><sub>c,lim</sub>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>등가 주 응력은 일반적인 3축 응력 상태에 대한 등가 단축 응력을 나타냅니다.</strong></p>\n<p>\\[f_{c,eq} = \\sigma_{c3} - \\sigma_{c1}\\]</p>\n<p>따라서 f<sub>c,eq</sub>&nbsp;값은 단축 강도 한계와 직접 비교할 수 있습니다. 이 식은 내부 마찰각 <em>φ = 0°</em>를 보수적으로 가정하여 Mohr-Coulomb 소성 이론을 적용한 것에서 도출됩니다.</p>\n<h4>강도 - 철근</h4>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><sub>s</sub>와 지정된 한계값 <em>f</em><sub>sy,lim</sub>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p>\\[f_{sy,lim} = \\phi_{s} \\cdot f_{sy}\\]</p>\n<h4>강도 - 앵커</h4>\n<p>앵커는 철근과 유사한 방식으로 수직 응력에 대해 검토되며, 한계값&nbsp;<em>f</em><sub>sy,lim</sub>&nbsp;이 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p><br></p>\n<p>이후 텍스트의 탐색을 용이하게 하기 위해, <strong>AS 5216</strong>&nbsp;및&nbsp;<strong>AS 4100</strong>에 따른 규정 검토 측면에서 정착을 세 그룹으로 먼저 구분합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 1</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>현장 타설 플레이트</li>\n      <li>베이스 플레이트 - 스탠드오프 = 직접&nbsp;</li>\n      <li>베이스 플레이트 - 스탠드오프 = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 미만</li>\n      <li>돌출 길이가 앵커 직경의 0.5배 미만인 단일 앵커</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 시 모든 재료 – AS 5216 6.2.2절</li>\n          <li>압축 시 모든 앵커 유형 – AS 4100 6.3.3절</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>레버 암 없는 전단력\n        <ul>\n          <li>모든 재료 – AS 5216 7.2.2.2절</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>인장과 전단력의 상호작용 - AS 5216 8.1.1절</li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 2</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>베이스 플레이트 - 스탠드오프 = 모르타르 줄눈 - 모르타르 두께가 앵커 직경의 0.5배 초과</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축\n        <ul>\n          <li>인장 시 모든 재료 – AS 5216 6.2.2절</li>\n          <li>압축 시 모든 앵커 유형 – AS 4100 6.3.3절</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>레버 암 있는 전단력\n        <ul>\n          <li>모든 재료 – AS 5216 7.2.2.3절</li>\n        </ul>\n      </li>\n    </ul>\n  </li>\n</ul>\n<p>레버 암이 있는 전단 하중을 받는 사후 설치 패스너 또는 앵커 채널 볼트에 대해서는 AS 5216에 따른 상호작용 검증이 요구되지 않습니다. 이는 해당 상호작용이 식 7.2.2.3(2)에서 이미 고려되기 때문입니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>그룹 3</strong></p>\n<ul>\n  <li><strong>정착 유형</strong>\n    <ul>\n      <li>베이스 플레이트 - 스탠드오프 = 간격</li>\n      <li>돌출 길이가 앵커 직경의 0.5배 초과인 단일 앵커</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li><strong>앵커 규정 검토 (ACI / AISC)</strong>\n    <ul>\n      <li>인장/압축 (좌굴 포함)\n        <ul>\n          <li>인장 시 모든 재료 – AS 5216 6.2.2절 또는 AS 4100 9.2.2.2절 (설정에서 선택 가능)</li>\n          <li>압축 시 모든 앵커 유형 – AS 4100 6.3.3절</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>휨\n        <ul>\n          <li>모든 앵커 유형 – AS 4100 5.1절</li>\n        </ul>\n      </li>\n      <li>전단력\n        <ul>\n          <li>모든 앵커 유형 – AS 4100 5.11절</li>\n        </ul>\n      </li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li>상호작용은 이후에 추가 설명</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 5216 6.2.2절에 따른 앵커의 인장 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi N_{tf}=\\phi_{Ms}\\,A_s\\,f_{uf}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕN</em><sub>tf</sub>&nbsp;–&nbsp;앵커의 인장 설계 저항력</li>\n  <li>\\(\\phi_{Ms}=\\dfrac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}}\\le \\dfrac{1}{1.4}\\) –&nbsp;AS 5216 표 3.2.4에 따른 인장 앵커의 강도 감소 계수</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uf</sub>&nbsp;– 앵커 강재의 규정 인장 강도&nbsp;</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 5216 7.2.2.2절에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p>레버 암 없는 전단력에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{Rk,s}=\\phi_{Ms}\\,0.62\\,f_{uf}\\,A\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕV</em><sub>tf</sub>&nbsp;–&nbsp;앵커의 전단 설계 저항력</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> &nbsp;– 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소)</li>\n  <li><em>f</em><sub>uf</sub> – 앵커 강재의 규정 인장 강도&nbsp;</li>\n  <li>\\(\\phi_{Ms}=\\begin{cases}\\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}} \\le 0.8, &amp; \\text{when } f_{uf}\\le 800~\\text{MPa and } \\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}}\\le 0.8 \\\\[8pt] \\dfrac{2}{3}, &amp; \\text{when } f_{uf}&gt; 800~\\text{MPa or } \\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}}&gt; 0.8 \\end{cases}\\)</li>\n</ul>\n<p>강재 파괴의 경우 단일 패스너의 설계 저항력, 또는 <em>h</em><sub>ef</sub>&nbsp;/&nbsp;<em>d</em><sub>nom</sub>&nbsp;&lt; 5의 비율을 가지고 콘크리트 압축 강도 등급이 &lt; 20 MPa인 패스너의 경우, 설계 저항력&nbsp;<em>ϕV</em><sub>tf</sub>&nbsp;에 0.8의 계수를 곱해야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 5216 7.2.2.3절에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p>레버 암 있는 전단력에 대한 강재 강도는 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p>\\[\\phi V_{Rk,s,M}=\\phi_{Ms}\\,\\frac{\\alpha_M\\,M_{Rk,s}}{l_a}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>α</em><sub>M</sub>&nbsp;= 2 – 구속 정도를 고려하는 매개변수, 고정부는 회전이 방지된 것으로 가정 – 4.2.2.4절</li>\n  <li>\\(M_{Rk,s}=M_{Rk,s}^{0}\\left(1-\\dfrac{N^{*}}{\\phi_{Ms}\\,N_{Rk,s}}\\right)\\) – 축력의 영향을 받는 패스너의 특성 휨 강도</li>\n  <li>\\(l_a = a_3 + e_1 - l_e\\)&nbsp;– 레버 암의 길이</li>\n  <li>\\(a_3 = 0.5\\,d \\)&nbsp;– 전단 하중을 받는 패스너의 가정된 구속점과 콘크리트 표면 사이의 거리</li>\n  <li>\\(e_1 = t_g + \\dfrac{t_{fix}}{2}\\) – 레벨링 그라우트 또는 모르타르의 두께를 무시한, 콘크리트 표면에 대한 전단 하중의 편심</li>\n  <li><em>t</em><sub>g</sub>&nbsp;– 그라우트층 두께</li>\n  <li><em>t</em><sub>fix</sub>&nbsp;– 베이스 플레이트 두께</li>\n  <li><em>d</em>&nbsp;– 패스너의 공칭 직경</li>\n  <li><em>N</em>* – 설계 인장 하중</li>\n  <li><em>ϕ</em><sub>Ms</sub>&nbsp;<em>N</em><sub>Rk,s</sub>&nbsp;– 강재 파괴에 대한 패스너의 인장 강도</li>\n  <li>\\(M_{Rk,s}^{0}=1.2\\,W_{el}\\,f_{uf}\\) – 패스너의 특성 휨 강도 – ETAG&nbsp;001 – 부록&nbsp;C</li>\n  <li>\\(W_{el}=\\dfrac{\\pi d_s^{3}}{32}\\) – 패스너의 탄성 단면 계수, 나사산에 의해 감소된 직경</li>\n  <li>\\(d_s=\\sqrt{\\dfrac{4A_s}{\\pi}}\\) – 나사봉 및 와셔 플레이트에 대해 공칭 직경&nbsp;<em>d&nbsp;</em>대신 사용</li>\n  <li>\\(\\phi_{Ms}=\\begin{cases}\\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}} \\le 0.8, &amp; \\text{when } f_{uf}\\le 800~\\text{MPa and } \\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}}\\le 0.8 \\\\[8pt] \\dfrac{2}{3}, &amp; \\text{when } f_{uf}&gt; 800~\\text{MPa or } \\dfrac{f_{yf}}{f_{uf}}&gt; 0.8 \\end{cases}\\)</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 5216 8.1.1절에 따른 인장과 전단력의 상호작용</strong></p>\n<p>\\[\\left(\\frac{N^{*}}{\\phi N_{Rk,s}}\\right)^{2}+\\left(\\frac{V^{*}}{\\phi V_{Rk,s}}\\right)^{2}\\le 1.0\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>N*</em> – 단일 패스너에 작용하는 설계 인장력</li>\n  <li><em>V*</em> – 단일 패스너에 작용하는 설계 전단력&nbsp;</li>\n  <li><em>ϕN</em><sub>Rk,s</sub> – 단일 패스너의 설계 인장 강도</li>\n  <li><em>ϕV</em><sub>Rk,s </sub>–&nbsp;단일 패스너의 설계 전단 강도</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 4100 9.2.2.2절에 따른 앵커의 인장 저항력</strong></p>\n<p>\\[N_{tf}^{*}\\le \\phi_{a,t} A_s f_{uf}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – AS 1275에 규정된 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소)</li>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,t</sub> – AS 4100 표 3.4에 따른 볼트의 내력 계수</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 4100 6.3.3절에 따른 앵커의 압축 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi N_c=\\phi\\,\\alpha_c\\,N_s=\\phi\\,\\alpha_c\\,k_f\\,A_s\\,f_y \\le \\phi N_s\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,c</sub>&nbsp;– AS 4100 표 3.4에 따른 볼트의 내력 계수</li>\n  <li>\\(N_c=\\alpha_c\\,N_s \\le N_s\\) – 공칭 부재 내력 – 6.3.3절</li>\n  <li>\\(N_s=k_f\\,A_s\\,f_y\\) – 공칭 단면 내력 – 6.2절</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub>&nbsp;– 앵커 항복 강도</li>\n  <li>\\(l_e=k_e\\,l\\) – 유효 길이 – 6.3.2절</li>\n  <li><em>k</em><sub>e</sub>&nbsp;= 2 – 부재 유효 길이 계수, 앵커는 고정단이고 상단은 횡변위 부재로서 힌지로 보수적으로 가정</li>\n  <li>\\(l = l_{gap}+\\dfrac{d}{2}+\\dfrac{t_p}{2}\\)&nbsp;– 부재의 가정 길이</li>\n  <li><em>l</em><sub>gap</sub>&nbsp;– 간격 높이</li>\n  <li><em>d</em>&nbsp;– 볼트 공칭 직경</li>\n  <li><em>t</em><sub>p</sub>&nbsp;– 베이스 플레이트 두께</li>\n  <li>\\(\\alpha_c=\\xi\\left[\\,1-\\sqrt{\\,1-\\left(\\dfrac{90}{\\xi\\,\\lambda}\\right)^2}\\,\\right]\\) – 부재 세장비 감소 계수</li>\n  <li>\\(\\xi=\\frac{\\left(\\dfrac{\\lambda}{90}\\right)^2+1+\\eta}{2\\left(\\dfrac{\\lambda}{90}\\right)^2}\\)</li>\n  <li>\\(\\lambda=\\lambda_n+\\alpha_a\\alpha_b\\)</li>\n  <li>\\(\\eta=0.00326(\\lambda-13.5)\\ge 0\\)</li>\n  <li>\\(\\lambda_n=\\left(\\frac{l_e}{r}\\right)\\sqrt{k_f}\\,\\sqrt{\\dfrac{f_y}{250}}\\)</li>\n  <li>\\(\\alpha_a=\\dfrac{2100(\\lambda_n-13.5)}{\\lambda_n^2-15.3\\lambda_n+2050}\\)</li>\n  <li><em>α</em><sub>b</sub>&nbsp;= 0.5 – 압축 부재 단면 상수 - 표 6.3.3</li>\n  <li><em>k</em><sub>f</sub>&nbsp;= 1 – 형상 계수 – 6.2.2절</li>\n  <li>\\(r=\\sqrt{\\dfrac{I_s}{A_s}}\\) – 회전 반경</li>\n  <li>\\(I_s=\\dfrac{1}{64}\\,\\pi d_s^{4}\\) – 단면 2차 모멘트</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;– AS 1275에 정의된 볼트의 인장 응력 면적</li>\n  <li>\\(d_s=\\sqrt{\\dfrac{4A_s}{\\pi}}\\)&nbsp;– 나사산에 의해 감소된 직경</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 4100 5.1절에 따른 앵커의 휨 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi M_s=\\phi\\,f_y\\,Z_e\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>a,b</sub>&nbsp;– AS 4100 표 3.4에 따른 볼트의 내력 계수</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub>&nbsp;– 앵커 항복 강도</li>\n  <li>\\(Z_e=\\min\\left(S,\\,1.5\\,Z\\right)\\) – 유효 단면 계수 – 5.2.3절</li>\n  <li>\\(S=\\dfrac{d^{3}}{6}\\) – 소성 단면 계수; 나사산이 있는 경우 공칭 직경&nbsp;<em>d</em>&nbsp;는 나사산에 의해 감소된 직경&nbsp;<em>d</em><sub>s</sub>로 대체</li>\n  <li>\\(Z=\\dfrac{1}{32}\\,\\pi d^{3}\\)&nbsp;– 탄성 단면 계수; 나사산이 있는 경우 공칭 직경&nbsp;<em>d</em>&nbsp;는 나사산에 의해 감소된 직경&nbsp;<em>d</em><sub>s</sub>로 대체</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>AS 4100 5.11절에 따른 앵커의 전단 저항력</strong></p>\n<p>\\[\\phi V_w = 0.6\\,f_y\\,A_w\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em>&nbsp;– AS 4100 표 3.4에 따른 볼트의 내력 계수</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub>&nbsp;– 앵커 항복 강도</li>\n  <li><em>A</em><sub>w</sub>&nbsp;= 0.844&nbsp;<em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;– 전단 면적</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>&nbsp;– 인장 응력 면적 (나사산에 의해 감소)</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>인장과 휨의 상호작용</strong>&nbsp;</p>\n<p>\\[\\frac{N_{tf}^{*}}{\\phi N_t}+\\frac{M^{*}}{\\phi M_s}\\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><em><sup>*</sup></em><em><sub>tf</sub></em>&nbsp; &nbsp;– 설계 인장력</li>\n  <li><em>ϕN</em><sub>t</sub> – 앵커의 설계 인장 저항력</li>\n  <li><em>M</em><em><sup>*</sup></em>&nbsp; &nbsp;– 레버 암에 의한 전단력으로 인한 설계 휨 모멘트</li>\n  <li><em>ϕ</em><em><sub>M</sub></em><sub>s</sub> – 앵커의 설계 휨 저항력</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>압축과 휨의 상호작용</strong></p>\n<p>\\[\\frac{N^{*}}{\\phi N_c}+\\frac{M^{*}}{\\phi M_s}\\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sup>*</sup>&nbsp; &nbsp;– 설계 압축력</li>\n  <li><em>ϕN</em><sub>c</sub> – 앵커의 설계 압축 저항력</li>\n  <li><em>M</em><sup>*</sup>&nbsp; &nbsp;– 레버 암에 의한 전단력으로 인한 설계 휨 모멘트</li>\n  <li><em>ϕ</em><sub>Ms</sub> – 앵커의 설계 휨 저항력</li>\n</ul>\n<p><br></p>\n<p><strong>앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴</strong></p>\n<p>앵커의 전단 저항력은 앵커-콘크리트 접촉면에서의 콘크리트 압괴 관점에서도 제한됩니다. 한계값 및 그 결정 방법은 <strong>철근 콘크리트에서 앵커의 전단 거동</strong> 문서에 상세히 설명되어 있습니다. 접촉력이 이 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>헤드 앵커의 인발 검토 (와셔 플레이트 및 헤디드 스터드)</strong></p>\n<p>헤드 앵커의 경우, 앵커 헤드 상부의 콘크리트 지압(압괴)을 검토하기 위한 추가 정지 기준이 구현됩니다 - 인발. 해석 중에 헤드-콘크리트 접촉을 통해 전달되는 압축력이 모니터링되고 AS 5216:2021 6.3.4절(헤드 패스너의 인발 파괴)에서 제시하는 한계값과 비교됩니다.</p>\n<p>\\[N_{Rd,p} = \\Phi_{Mp} \\cdot k_{2} \\cdot A_{h} \\cdot f'_{c}\\]<br>​</p>\n<p>여기서:</p>\n<ul>\n  <li>\\( \\Phi_{Mp}\\) 는 강도 감소 계수 - 표 3.2.4</li>\n  <li><em>A</em><sub>h</sub>&nbsp;는 패스너 헤드의 지압 면적 (생크 면적 제외)입니다.&nbsp;</li>\n  <li><em>f'</em><sub>c</sub>&nbsp;는 콘크리트의 규정 압축 강도입니다</li>\n  <li><em>k</em><sub>2</sub>&nbsp;는 항상 7.5로 적용됩니다. 즉, 균열 콘크리트에 대한 값입니다. 이는 Detail에서 사용되는 CSFM(적합 응력장 방법) 접근법과 일치하며, 콘크리트의 인장 강도는 무시되고 콘크리트는 인장 균열이 발생한 것으로 가정됩니다.</li>\n</ul>\n<p>접촉력이 이 규정 기반 한계에 도달하면 정지 기준이 작동되고, 설계 인발 저항력이 초과되기 전에 해석이 종료됩니다.​&nbsp;</p>\n<h4>정착 - &nbsp;부착 응력</h4>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소법 해석으로 계산된 부착 응력 τ<sub>b</sub>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><sub>bu</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><sub>bu</sub>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><sub>c</sub><em> ≤ 65 MPa</em> (식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 13.1.2.2절에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><sub>3</sub><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><sub>2</sub><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 밀리미터 단위의 철근 직경)<br>= 300 mm 이상의 콘크리트가 철근 하부에 타설된 수평 철근의 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 62\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><sub>sy,tb</sub>는 AS 3600의 식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>식에서 볼 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><sub>sy,tb</sub>는 하한이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><sub>bu</sub>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><sub>sy</sub>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><sub>bu</sub> 제한의 유도는 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><strong><sub>tot</sub></strong><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><strong><sub>lim</sub></strong></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><strong><sub>tot</sub></strong>는 유한요소법 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><sub>s</sub>는 철근 단면적이고 <em>f</em><sub>s</sub>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력&nbsp;<em>F</em><sub>a</sub><em><sub> </sub></em>와 부착력&nbsp;<em>F</em><sub>bond</sub><em>의</em> 합으로 표현됩니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><sub>a</sub>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><sub>bond</sub>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><sub>b</sub>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p><em>C</em><sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><strong><sub>lim</sub></strong>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 <em>C</em><sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 63\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><sub>lim,add</sub>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><sub>lim,2</sub>는 항상 <em>F</em><sub>u</sub>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 64에 나타나 있습니다. 적용된 정착 계수의 값은 AS 3600 13.1.2절에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분한다는 점에 유의해야 합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 64\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 - <em>β</em> = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 정착 스프링을 계산에 사용해야 합니다. 정착 스프링은 <em>β</em> 계수에 의해 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h4>균열 폭 계산</h4>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 안정화 균열과 비안정화 균열의 두 가지가 있습니다. 구조의 각 부분에서 기하학적 철근 비율에 따라 어떤 유형의 균열 계산 모델을 사용할지 결정됩니다(안정화 균열에는 TCM, 비안정화 균열 모델에는 POM 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/62ba3929-8689-4973-8782-fcdd0780002b/Crack%20width%20calculation.PNG\" data-asset-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" data-image-id=\"4a11f2de-770f-43aa-840a-4c41d9c2abf9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 20 \\qquad Crack width calculation: (a) considered crack kinematics; (b) projection of crack kinematics into the principal}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{directions of the reinforcing bar; (c) crack width in the direction of the reinforcing bar for stabilized cracking; (d) cases with}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{local&nbsp;non-stabilized cracking regardless of the reinforcement amount; (e) crack width in the direction of the reinforcing bar}}}\\)\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)은 대부분의 검토(예: 부재 내력, 처짐 등)에 대해 직접적인 결과를 제공하지만, 균열 폭 결과는 Fig. 20에 설명된 방법론에 따라 유한요소 해석에서 직접 제공되는 철근 변형률 결과로부터 계산됩니다. 미끄러짐이 없는 균열 운동학(순수 균열 개구)이 고려되며(Fig. 20a), 이는 모델의 주요 가정과 일치합니다. 응력 및 변형률의 주 방향이 균열의 경사를 정의합니다(θ<em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;θ<sub>s</sub>=&nbsp;θ<sub>e</sub>). (Fig. 20b)에 따라, 균열 폭(<em>w</em>)은 철근 방향(<em>w</em><em><sub>b</sub></em>)으로 투영될 수 있으며, 다음과 같이 됩니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(θ_r + θ_b - \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>여기서 θ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;는 철근의 경사각입니다.</p>\n<p>프로그램은 θ<em><sub>r</sub></em> 및 θ<em><sub>b</sub></em> &lt; <em>π/2</em>의 값을 표시합니다. 이는 앞의 방정식이 Fig. 20에 표시된 것처럼 철근과 균열이 직교 좌표계의 서로 다른 사분면을 통과하는 경우(철근은 I사분면과 III사분면을, 균열은 II사분면과 IV사분면을 통과)에 적용됨을 의미합니다. 철근과 균열이 동일한 사분면을 통과하는 경우, 방정식은 다음과 같이 수정되어야 합니다:</p>\n<p>\\[w = \\frac{w_b}{\\cos\\left(-θ_r + θ_b + \\frac{π}{2}\\right)}\\]</p>\n<p>성분 <em>w</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 변형률을 적분하여 인장 강성 효과 모델을 기반으로 일관되게 계산됩니다. 균열 패턴이 완전히 발달된 영역의 경우, 철근을 따라 계산된 평균 변형률(e<em><sub>m</sub></em>)은 (Fig. 20c)에 표시된 것처럼 균열 간격(<em>s</em><em><sub>r</sub></em>)을 따라 직접 적분됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>\n<p>계산된 구조의 오목한 모서리에서는 특수한 상황이 관찰됩니다. 이 경우, 모서리는 인접한 추가 균열이 발생하기 전에 비안정화 방식으로 거동하는 단일 균열의 위치를 미리 결정합니다. 이러한 추가 균열은 일반적으로 사용성 범위 이후에 발생하며(Mata-Falcón 2015), 이는 해당 영역의 균열 폭을 비안정화된 것처럼 계산하는 것을 정당화합니다(Fig. 21).</p>\n<figure data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5a46a740-1622-47eb-b7f3-186fee0f6fbc/Concave%20corner.png\" data-asset-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" data-image-id=\"cb811a73-9dfe-4b06-8a93-34019678e846\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 21\\qquad Definition of the region at concave corners in which the crack width is computed as if it were non-stabilized.}}}\\]</em></p>\n<h4>인장 강성 효과</h4>\n<p>인장 강성 효과의 구현은 안정화 균열 패턴과 비안정화 균열 패턴의 경우를 구분합니다. 두 경우 모두 기본적으로 하중 재하 전에 콘크리트가 완전히 균열된 것으로 간주합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/80e8fffe-3c98-4677-af35-7c2ce025e0bb/Tension%20stiffening%20model.PNG\" data-asset-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" data-image-id=\"bcb3e177-6a83-42bd-a51a-7294e4a7d6e8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 22\\qquad Tension stiffening model: (a) tension chord element for stabilized cracking with distribution of bond shear,}}}\\) </em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{steel and concrete stresses, and steel strains between cracks, considering average crack spacing); (b) pull-out assumption}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{for non-stabilized cracking with distribution of bond shear and steel stresses and strains around the crack; (c) resulting}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{tension chord behavior in terms of reinforcement stresses at the cracks and average strains for European B500B steel;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(d) detail of the initial branches of the tension chord response.}}}\\)</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>안정화 균열</strong></p>\n<p>완전히 발달된 균열 패턴에서 인장 강성 효과는 인장 코드 모델(TCM)(Marti et al. 1998; Alvarez 1998)을 사용하여 도입됩니다 – Fig. 22a – 이 모델은 단순함에도 불구하고 우수한 응답 예측을 제공하는 것으로 나타났습니다(Burns 2012). TCM은 σ<em><sub>s</sub></em>&nbsp;≤&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b&nbsp;</sub></em>=&nbsp;τ<em><sub>b</sub></em><sub>0</sub>&nbsp;=2&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>, σ<em><sub>s&nbsp;</sub></em>&gt;&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>일 때 τ<em><sub>b</sub></em>&nbsp;=τ<em><sub>b</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ctm</sub></em>인 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정합니다. 모든 철근을 인장 코드로 처리하면 – Fig. 22b 및 Fig. 22a – 균열에서의 최대 철근 응력(또는 변형률)의 임의 값에 대해 두 균열 사이의 부착 전단, 강재 및 콘크리트 응력의 분포와 변형률 분포를 결정할 수 있습니다.</p>\n<p><em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>일 때, 두 균열 사이의 중앙에서 σ<em><sub>c</sub></em><sub>1</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>f</em><em><sub>ct</sub></em>이므로 새로운 균열이 형성될 수도 있고 형성되지 않을 수도 있습니다. 따라서 균열 간격은 2배의 인수로 변할 수 있으며, 즉 <em>s</em><em><sub>r</sub></em>&nbsp;=&nbsp;λ<em>s</em><em><sub>r</sub></em><sub>0</sub>, l&nbsp;=&nbsp;0.5…1.0입니다. λ에 대한 특정 값을 가정하면, 코드의 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 최대 철근 응력(즉, 균열에서의 응력, σ<em><sub>sr</sub></em>)의 함수로 표현될 수 있습니다. CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본적으로 고려되는 철근 나봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 선도에 대해 다음과 같은 폐형 해석 표현식이 얻어집니다(Marti et al. 1998):</p>\n<p>\\[\\varepsilon_m = \\frac{\\sigma_{sr}}{E_s} - \\frac{\\tau_{b0}s_r}{E_s Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\sigma_{sr} \\le f_y\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>\\[{\\varepsilon_m} = \\frac{{{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}^2}Ø}}{{4{E_{sh}}{\\tau _{b1}}{s_r}}}\\left( {1 - \\frac{{{E_{sh}}{\\tau_{b0}}}}{{{E_s}{\\tau_{b1}}}}} \\right) + \\frac{{\\left( {{\\sigma_{sr}} - {f_y}} \\right)}}{{{E_s}}}\\frac{{{\\tau_{b0}}}}{{{\\tau_{b1}}}} + \\left( {{\\varepsilon_y} - \\frac{{{\\tau_{b0}}{s_r}}}{{{E_s}Ø}}} \\right)\\]</p>\n<p><em>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad{f_y} \\le {\\sigma _{sr}} \\le \\left( {{f_y} + \\frac{{2{\\tau _{b1}}{s_r}}}{Ø}} \\right)\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[ \\varepsilon_m = \\frac{f_s}{E_s} + \\frac{\\sigma_{sr}-f_y}{E_{sh}} - \\frac{\\tau_{b1} s_r}{E_{sh} Ø}\\]</p>\n<p>\\[\\textrm{for}\\qquad\\qquad\\left(f_y + \\frac{2\\tau_{b1}s_r}{Ø}\\right) \\le \\sigma_{sr} \\le f_t\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>sh</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp; &nbsp;강재 경화 계수 <em>E</em><em><sub>sh</sub></em>&nbsp;=&nbsp;(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>)/(ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;–&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;/<em>E</em><em><sub>s</sub></em>)&nbsp;,</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 탄성 계수,</p>\n<p><em>Ø</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경,</p>\n<p>s<em><sub>r</sub></em><em><sup>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sup></em>균열 간격,</p>\n<p>σ<em><sub>sr</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>균열에서의 철근 응력,</p>\n<p>σ<em><sub>s</sub></em><em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </em>실제 철근 응력,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub></em>철근의 항복 강도.</p>\n<p><br></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 컴퓨터 지원 응력장 해석을 수행할 때 기본적으로 평균 균열 간격을 고려합니다. 평균 균열 간격은 최대 균열 간격의 2/3(λ&nbsp;=&nbsp;0.67)로 간주되며, 이는 휨 및 인장 시험을 기반으로 한 권고 사항을 따릅니다(Broms 1965; Beeby 1979; Meier 1983). 균열 폭 계산은 보수적인 값을 얻기 위해 최대 균열 간격(λ&nbsp;=&nbsp;1.0)을 고려한다는 점에 유의해야 합니다.</p>\n<p>TCM의 적용은 철근 비율에 따라 달라지므로, 각 철근에 대해 균열 사이에서 인장력을 받는 적절한 콘크리트 면적을 할당하는 것이 중요합니다. 해당 유효 철근 비율(ρ<em><sub>eff</sub></em><em> = A</em><em><sub>s</sub></em><em>/A</em><em><sub>c,eff</sub></em>)를 경사 철근을 포함한 모든 구성에 대해 정의하기 위한 자동 수치 절차가 개발되었습니다(Fig. 23).</p>\n<figure data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2c0d58ae-1639-4b2a-a99c-a5e274a318ac/Effective%20area%20of%20concrete.png\" data-asset-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" data-image-id=\"7a370722-a56b-438d-8cf3-21d62a938811\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 23\\qquad Effective area of concrete in tension for stabilized cracking: (a) maximum concrete area that can be activated;}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(b) cover and global symmetry condition; (c) resultant effective area.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>비안정화 균열</strong></p>\n<p>기하학적 철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 영역, 즉 철근이 항복 없이 균열 하중을 지지할 수 있는 최소 철근량보다 낮은 영역에 존재하는 균열은 비역학적 작용(예: 건조 수축) 또는 다른 철근에 의해 제어되는 균열의 진전에 의해 발생합니다. 이 최소 철근량의 값은 다음과 같이 구합니다:</p>\n<p>\\[{\\rho _{cr}} = \\frac{{{f_{ct}}}}{{{f_y} - \\left( {n - 1} \\right){f_{ct}}}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;철근 항복 강도,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ct</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; &nbsp;콘크리트 인장 강도,</p>\n<p><em>n</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 탄성 계수비, <em>n</em>&nbsp;=&nbsp;<em>E</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>E</em><em><sub>c</sub></em>&nbsp;.</p>\n<p>일반적인 콘크리트 및 철근의 경우, ρ<em><sub>cr</sub></em>은 약 0.6%입니다.</p>\n<p>철근 비율이 ρ<em><sub>cr</sub></em>보다 낮은 스터럽의 경우, 균열은 비안정화된 것으로 간주되며 인장 강성 효과는 Fig. 22b에 설명된 인발 모델(POM)을 통해 구현됩니다. 이 모델은 별개의 균열 사이의 역학적 상호작용이 없다고 가정하고, 인장 상태의 콘크리트 변형성을 무시하며, TCM에서 사용하는 것과 동일한 계단형 강체-완전소성 부착 전단 응력-미끄러짐 관계를 가정하여 단일 균열의 거동을 분석합니다. 이를 통해 균열 부근의 철근 변형률 분포(ε<em><sub>s</sub></em>)를 균열에서의 임의의 최대 철근 응력(σ<em><sub>sr</sub></em>)에 대해 평형으로부터 직접 구할 수 있습니다. 비완전 발달 균열 패턴의 경우 균열 간격을 알 수 없으므로, 평균 변형률(ε<em><sub>m</sub></em>)은 철근이 균열에서 인장 강도(<em>f</em><em><sub>t</sub></em>)에 도달할 때 미끄러짐이 0인 점들 사이의 거리(Fig. 22b의 <em>l</em><sub>ε,</sub><em><sub>avg</sub></em>)에 걸쳐 모든 하중 수준에 대해 계산되며, 다음과 같은 관계식이 도출됩니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43adc17b-b9e9-4a81-ab9f-ff4c13297b34/Equation%201.2.4.2.PNG\" data-asset-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" data-image-id=\"cd3ad82c-e048-4baa-abd9-c0957e0a7f4b\" alt=\"\"></figure>\n<p>제안된 모델은 부착 철근의 거동 계산을 가능하게 하며, 이는 최종적으로 해석에 반영됩니다. 가장 일반적인 유럽 철근(B500B, <em>f</em><em><sub>t</sub></em>&nbsp;/&nbsp;<em>f</em><em><sub>y</sub></em>&nbsp;=&nbsp;1.08 및 ε<em><sub>u</sub></em>&nbsp;=&nbsp;5%)에 대한 이 거동(인장 강성 효과 포함)은 Fig. 22c-d에 나타나 있습니다.</p>"
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                                    "value": "<h3>작업 흐름 및 목표</h3>\n<p><a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법)</a>에서 철근 설계 도구의 목표는 설계자가 철근의 위치와 필요한 양을 효율적으로 결정할 수 있도록 돕는 것입니다. 이 과정에서 사용자를 지원/안내하기 위해 다음과 같은 도구를 사용할 수 있습니다: 선형 해석 및 <a data-item-id=\"decdf07d-a46b-5894-9a22-793436e318c7\" href=\"\">위상 최적화</a>.</p>\n<p>철근 설계 도구는 구조물의 최종 검증에 사용되는 모델보다 단순화된 구성 모델을 고려합니다. 따라서 이 단계에서의 철근 정의는 최종 검증 단계에서 확인/보완되어야 할 사전 설계로 간주해야 합니다. 다양한 철근 설계 도구의 사용 방법은 그림 3에 나타난 모델을 통해 설명되며, 이 모델은 등분포 하중을 받는 변단면 단순보의 한쪽 단부로 구성됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9b0c4840-5a55-46f3-95ba-86a9baabbf0c/Model%20used%20to%20illustrate%20the%20use%20of%20the%20reinforcement%20design%20tools.png\" data-asset-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" data-image-id=\"eee2b9e4-83cd-4b9c-98e7-f575b2ff9cff\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 3\\qquad Model used to illustrate the use of the reinforcement design tools.}}}\\]</em></p>\n<h3>선형 해석</h3>\n<p>선형 해석은 선형 탄성 재료 특성을 고려하며 콘크리트 영역의 철근을 무시합니다. 따라서 인장 및 압축 영역의 위치에 대한 초기 정보를 제공하는 매우 빠른 계산입니다. 이러한 계산의 예시가 그림 4에 나타나 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ea7896d1-8276-4d08-b811-066cca73b455/Results%20from%20the%20linear%20analysis%20tool.jpg\" data-asset-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" data-image-id=\"f6c14a09-4d2b-40e6-ac82-5ff08c10439a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 4\\qquad Results from the linear analysis tool for defining reinforcement layout}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<h3>위상 최적화</h3>\n<p>위상 최적화는 특정 하중 조건에 대해 주어진 체적 내에서 재료의 최적 분포를 찾는 방법입니다. <em>Idea StatiCa Detail</em>에 구현된 위상 최적화는 선형 유한요소 모델을 사용합니다. 각 유한요소는 사용된 재료의 상대적 양을 나타내는 0~100%의 상대 밀도를 가질 수 있습니다. 이러한 요소 밀도는 최적화 문제에서 최적화 매개변수입니다. 결과적인 재료 분포는 시스템의 총 변형 에너지를 최소화할 경우 주어진 하중 조합에 대해 최적으로 간주됩니다. 정의에 따르면, 최적 분포는 주어진 하중에 대해 가능한 최대 강성을 갖는 형상이기도 합니다.</p>\n<p>반복적인 최적화 과정은 균일한 밀도 분포에서 시작됩니다.<em> </em>계산은 여러 총 체적 분율(20%, 40%, 60%, 80%)에 대해 수행되며, 사용자가 가장 실용적인 결과를 선택할 수 있습니다. 결과 형상은 스트럿과 타이로 구성된 트러스로 이루어지며, 주어진 하중 케이스에 대한 최적 형상을 나타냅니다(그림 5).</p>\n<figure data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f4d37064-76c7-4413-b1aa-87455a32852c/Results%20from%20the%20topology%20optimization%201.jpg\" data-asset-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" data-image-id=\"f4f47d5e-3196-4a88-96ca-7162b0c8c271\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/d81f2841-8274-414a-8f30-b55427216169/Results%20from%20the%20topology%20optimization%202.png\" data-asset-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" data-image-id=\"7ddd1329-64ea-4a47-be5d-64994439e729\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 5\\qquad Results from the topology optimization design tool with 20\\% and 40\\%&nbsp; effective volume}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(red: areas in compression, blue: areas in tension).}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>"
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(b) a stress-deformation function.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>부착-슬립 관계의 탄성 강성 계수 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>는 다음과 같이 정의됩니다:</p>\n<p>\\[G_b = k_g \\cdot \\frac{E_c}{Ø}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>g</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉 표면에 따른 계수 (기본값 <em>k</em><em><sub>g</sub></em><sub> </sub>= 0.2)</p>\n<p><em>E</em><em><sub>c</sub></em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트의 탄성 계수 (EN의 경우 <em>E</em><em><sub>cm</sub></em>으로 적용)</p>\n<p>Ø &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 직경</p>\n<p>정착 길이 검증에는 각각 선택된 설계 기준 EN 1992-1-1 또는 ACI 318-19에서 제공하는 극한 부착 전단 응력의 설계값(계수값) <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>가 사용됩니다. 소성 구간의 경화는 기본적으로 <em>G</em><em><sub>b</sub></em>/10<sup>5</sup>로 계산됩니다.</p>\n<h3>정착 스프링</h3>\n<p>설계 기준의 규정을 충족하는 철근봉 단부 정착(즉, 절곡, 갈고리, 루프 등)의 적용은 철근봉의 기본 정착 길이(<em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>)를 특정 계수 β(이하 '정착 계수'라 함)만큼 감소시킬 수 있습니다. 정착 길이의 설계값(<em>l</em><em><sub>b</sub></em>)은 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[l_b = \\left(1 - \\beta\\right)l_{b,net}\\]</p>\n<p><em>l</em><em><sub>b,net</sub></em>의 의도된 감소는 Fig. 15a에 나타난 바와 같이, 정착 감소 계수에 의해 주어진 최대 내력의 일정 비율로 철근봉 단부에서 철근봉이 활성화되는 것과 동등합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/748b5346-4251-4154-b923-919c94d0c6d0/Model%20for%20the%20reduction%20of%20the%20anchorage%20length.PNG\" data-asset-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" data-image-id=\"6e05f6d3-2d4c-4c6c-90f0-89e34117415c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 15\\qquad &nbsp;Model for the reduction of the anchorage length:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) anchorage force along the anchorage length of the reinforcing bar; (b) slip-anchorage force constitutive relationship.}}}\\]</em></p>\n<p>정착 길이의 감소는 Fig. 15b에 나타난 구성 모델로 정의되는 봉 단부의 스프링 요소(Fig. 15)를 통해 유한요소 모델에 포함됩니다. 이 스프링이 전달하는 최대 힘(<em>F</em><em><sub>au</sub></em>)은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[F_{au} = \\beta \\cdot A_s \\cdot f_{yd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>β</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 정착 유형에 따른 정착 계수,</p>\n<p><em>A</em><em><sub>s</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근봉의 단면적,</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yd</sub></em><em> </em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근의 항복 강도 설계값(계수값).</p>"
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ACI 기준에 따라 평가할 경우에는 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램만 사용할 수 있습니다. 앞서 언급한 바와 같이, 고전적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 인장 강도는 무시됩니다.</p>\n<p>유효 압축 강도는 그림 2c 및 e에 나타난 바와 같이 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 저감 계수를 통해 주 인장 변형률(ε<sub>1</sub>)을 기반으로 균열 콘크리트에 대해 자동으로 산정됩니다. 구현된 저감 관계(그림 2e)는 전단 검토를 위한 <em>fib</em> Model Code 2010 제안의 일반화로, 유효 콘크리트 강도와 콘크리트 압축 강도의 최대 비율에 대한 한계값 0.65를 포함하며, 이는 다른 하중 경우에는 적용되지 않습니다.</p>\n<p><a data-item-id=\"b4790cf9-a605-45b3-b41b-e36909ad4291\" href=\"\"><em>IDEA StatiCa Detail</em></a>의 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트에 대한 변형률 측면의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 무한 소성 분기를 고려합니다). 이 단순화로 인해 압축 파괴 구조의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>)(그림 2e)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\( \\eta_{fc} \\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 극한 내력은 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{c,red} = k_c \\cdot f_{c} = \\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수</p>\n<p><em>f</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 특성 강도(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위).</p>\n<p>계산의 안정성을 위해 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 계수의 저감도 적용됩니다. 이 저감은 부재의 전체 강도에는 영향을 미치지 않습니다. <em>f</em><em><sub>cd</sub></em> 값을 콘크리트의 계수 강도(설계값)로 가정할 때, <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub> 값은 다음 규칙에 따라 저감됩니다.</p>\n<p>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em>=1.0<br>0.11f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &lt; </em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &lt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 1.0과 그림 2f에 표시된 그래프에서 취한 값 사이의 선형 보간값<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;<em><br></em>σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub>r</sub></em><em> &gt; 0.37f</em><em><sub>cd</sub></em><em>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em> </em>는 그림 2f의 그래프에서 직접 취한 값</p>\n<h4>철근</h4>\n<p>설계 기준에서 일반적으로 정의하는 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램(그림 2d)이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의에는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 사용자 정의 응력-변형률 관계도 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>인장 강성 효과는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 고려됩니다.</p>\n<h4>부착 모델</h4>\n<p>철근과 콘크리트 사이의 부착-슬립은 그림 2f에 제시된 단순화된 완전 강체-완전 소성 구성 관계를 고려하여 유한요소 모델에 도입되며, <em>f</em><em><sub>bd</sub></em>는 특정 부착 조건에 대해 설계 기준에서 규정한 극한 부착 응력의 설계값(계수값)입니다.</p>\n<p>이는 설계 기준에 따른 부착 규정(즉, 철근의 정착 길이)을 검증하는 유일한 목적을 가진 단순화된 모델입니다. 갈고리, 루프 및 유사한 철근 형상을 사용할 때의 정착 길이 저감은 이후에 설명될 바와 같이 철근 단부에 일정 내력을 정의함으로써 고려할 수 있습니다.&nbsp;</p>"
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EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (1)에 명시된 포물선-직사각형 다이어그램(그림 24a)이 CSFM(적합 응력장 방법)에서 기본값으로 사용되지만, 설계자는 EN 1992-1-1 Cl. 3.1.7 (2)에 따른 보다 단순화된 탄성 이상 소성 관계(그림 24b)를 선택할 수도 있습니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계에서와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e72b03ac-c1db-4c39-bbc2-f4d87b7522f2/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" data-image-id=\"d99ce820-6afd-4050-a438-c0bd6d3e5e29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 24\\qquad The stress-strain diagrams of concrete for ULS: a) parabola-rectangle diagram; b) bilinear diagram.}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 상태의 콘크리트에 대해 변형률 기준의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 ε<em><sub>cu</sub></em><sub>2</sub> (ε<em><sub>cu</sub></em><sub>3</sub>) 값을 5%로 하는 소성 분기를 고려하는 반면, EN 1992-1-1은 극한 변형률을 0.35% 미만으로 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트의 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, 그림 25에 정의됨)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려할 경우, EN 1992-1-1 3.1.3에 따른 극한 내력 <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f_{cd}={\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{f_{ck,red}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{k_c \\cdot f_{ck}}{γ_c} = {\\alpha_{cc}} \\cdot \\frac{\\eta _{fc} \\cdot k_{c2} \\cdot f_{ck}}{γ_c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f_{ck}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p>α<em><sub>cc</sub></em>는 압축 강도에 대한 장기 효과 및 하중 재하 방식으로 인한 불리한 효과를 고려하는 계수입니다. EN 1992-1-1 Cl. 3.1.6 (1)에 따르며, 기본값은 1.0입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c </sub></em>는 압축 강도의 전체 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ck</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체의 특성 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 25\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<h3>콘크리트 - SLS</h3>\n<p>사용성 해석에는 극한 한계 상태 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(유로코드에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bca48b51-2839-4b96-8dac-078574e47c12/Fig.%2011%20-%20Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20.png\" data-asset-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" data-image-id=\"78f0e024-ae44-4ec0-b939-6ac74688ae23\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 26\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 유효 무한 크리프 계수(\\(\\varphi\\), 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 EN 1992-1-1 3.1.4 (3) 및 7.4.3 (5)에 따라 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>cm</sub></em>)를 다음과 같이 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{cm}}{1+\\varphi}\\]</p>\n<p>장기 효과를 고려할 때, 모든 영구 하중에 대한 하중 단계는 먼저 크리프 계수를 적용하여(즉, 콘크리트의 유효 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용) 계산되고, 이후 추가 하중은 크리프 계수 없이(즉, <em>E</em><em><sub>cm</sub></em> 사용) 계산됩니다. 또한 단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 그림 26에 나타나 있습니다.</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, EN 1992-1-1 그림 3.1에 따라 산정해야 합니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>기본적으로 EN 1992-1-1 3.2.7절(그림 27)에 정의된 나체 철근봉에 대한 이상화된 이선형 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. 이 다이어그램의 정의는 설계 단계에서 철근의 기본 특성(강도 및 연성 등급)만 알면 됩니다. 알려진 경우, 철근의 실제 응력-변형률 관계(열간 압연, 냉간 가공, 담금질 및 자기 템퍼링 등)를 고려할 수 있습니다. 철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 정의할 수 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열 폭 계산 불가). 수평 상단 분기를 가진 응력-변형률 다이어그램을 사용하면 구조물의 내구성 검증이 불가능합니다. 따라서 표준 연성 요건에 대한 수동 검증이 필요합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/47fb26f0-9509-403c-ac42-7d68821d59d1/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" data-image-id=\"ba3b27c3-ad63-46d8-b734-279c1a98639f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 27 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement: a) bilinear diagram with an inclined top branch; b) bilinear diagram}}}\\) \\( \\textsf{\\textit{\\footnotesize{with a horizontal top branch.}}}\\)</em></p>\n<p><br></p>\n<p>인장 강성 효과(그림 28) &nbsp;는 콘크리트에 매립된 철근봉의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 포착하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/111ff130-8480-486a-adca-4c0068bcf66e/Tension%20stiffening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" data-image-id=\"4a23c310-98c5-488d-a3a0-2ec9064a2f61\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 28\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                            "value": "<h4>철근 콘크리트 벽체 또는 딥 빔의 완전한 규정 검토? 문제없습니다!</h4>\n<p>이 웨비나의 목적은 FEA 애플리케이션의 결과를 활용하여 <strong>IDEA StatiCa Detail</strong>에서 <strong>일반 형상의 딥 빔</strong>을 몇 분 안에 규정 검토하는 방법을 소개하는 것입니다. 주거용 콘크리트 건물 예제를 통해 작업 흐름을 보여드립니다 – 형상 내보내기, IDEA StatiCa Detail에서 서브모델 생성, <strong>올바른 하중</strong> 적용, 철근 설계, 그리고 <strong>극한 및 사용성 한계</strong> <strong>상태</strong>에 대한 최종 규정 검토까지 다룹니다.</p>\n<p>직접 시도해 보세요 - <a data-item-id=\"0c872071-6a3f-4b99-8cd4-66440db9cc0d\" href=\"\">무료 체험판 라이선스</a>를 받고 <a data-item-id=\"1dc3667d-ddd6-5483-8b97-e7b69923fef7\" href=\"\">콘크리트 벽체</a>에 대한 단계별 튜토리얼을 따라해 보세요.</p>\n<figure data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/177694cc-5c91-42cb-b88c-568f900670fe/Code-check%20of%20walls%20and%20deep%20beams.png\" data-asset-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" data-image-id=\"2a799851-47a8-48ba-a994-6142976c5204\" alt=\"\"></figure>\n<h4>콘크리트 상세 및 구조 부재를 위한 최적의 솔루션</h4>\n<p>일반적인 3D FEA 소프트웨어는 콘크리트의 선형 거동만을 고려합니다. 철근의 설계 및 규정 검토는 특히 <strong>과도한 균열</strong> 발생으로 이어질 수 있는 <strong>사용성 한계 상태</strong>에서 제한적입니다. 이 모든 것이 <a data-item-id=\"42ce7f6b-6491-4224-a01e-c4c0072ed1cd\" href=\"\">CSFM(적합 응력장 방법) 기반</a> 애플리케이션인 IDEA StatiCa Detail에서 다루어집니다. 이제 모든 엔지니어가 다양한 형상의 벽체 또는 딥 빔을 효율적으로 설계하고 규정 검토할 수 있습니다.</p>\n<p><strong>IDEA StatiCa Detail&nbsp;</strong>의 실제 활용 사례를 더 보고 싶다면, 다음 두 개의 녹화된 웨비나를 시청하세요:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"1300fb1c-8e32-47f3-8b21-0e8e77e1f238\" href=\"\">개구부가 있는 프리스트레스트 빔을 쉽게 설계하는 방법은?</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"73d449cf-610e-5c7c-9e8c-da8093630d24\" href=\"\">현장 타설 벽체 – Ruzomberok (슬로바키아)</a></li>\n</ul>\n<p>또는 지원 센터에서&nbsp;<a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-tutorials?product=concrete&amp;label=detail\" title=\"IDEA StatiCa Detail\">튜토리얼</a>을 검색하고&nbsp;<a data-item-id=\"0000c94c-b603-48c4-8d31-bc56d7c95886\" href=\"\">이론적 배경</a>을 읽어보세요.</p>\n<p><br></p>\n<h3>웨비나 녹화</h3>"
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ULS 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p>압축 시 <strong>콘크리트 강도</strong>는 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 σ<em><sub>c </sub></em>= σ<em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>와 한계값 σ<em><sub>c,lim</sub></em> = <em>f</em><em><sub>cd</sub></em>의 비율로 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<p><strong>철근의 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 σ<em><sub>sr</sub></em>과 지정된 한계값 σ<em><sub>s,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다:</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{k \\cdot f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\textsf{\\small{for bilinear diagram with inclined top branch}}\\)</p>\n<p>\\(σ_{s,lim} = \\frac{f_{yk}}{γ_s}\\qquad\\qquad\\,\\,\\,\\,\\textsf{\\small{for bilinear diagram with horizontal top branch}}\\)</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>yk</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.2.3에 따른 철근의 항복 강도,</p>\n<p><em>k</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 인장 강도 <em>f</em><em><sub>tk</sub></em>와 항복 응력의 비율,<br>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;\\(k = \\frac{f_{tk}}{f_{yk}}\\)</p>\n<p><em>γ</em><em><sub>s </sub></em><sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>철근에 대한 부분 안전 계수</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 EN 1992-1-1 8.4.2절에 따른 극한 부착 강도 <em>f</em><em><sub>bd</sub></em><sub>,</sub>의 비율로 독립적으로 평가됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{τ_{b}}{f_{bd}}\\]</p>\n<p>\\[f_{bd} = 2.25 \\cdot η_1\\cdot η_2\\cdot f_{ctd}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>f</em><em><sub>ctd</sub></em><sub> </sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; EN 1992-1-1 조항 3.1.6 (2)에 따른 콘크리트 인장 강도의 설계값. 고강도 콘크리트의 취성 증가로 인해, <em>f</em><em><sub>ctk,0.05</sub></em><sub> </sub>는 EN 1992-1-1 조항 8.4.2 (2)에 따라 C60/75에 대한 값으로 제한됩니다.</p>\n<p>η<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 콘크리트 타설 중 부착 조건의 품질 및 철근 위치와 관련된 계수 (그림 31).</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 1.0 '양호한' 조건이 확보된 경우,</p>\n<p>η<sub>1</sub> = 0.7 그 외 모든 경우 및 슬립폼으로 시공된 구조 부재의 철근에 대해 적용하며, '양호한' 부착 조건이 존재함을 입증할 수 없는 경우</p>\n<p>η<sub>2</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 철근 직경과 관련된 계수:</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = 1.0 (Ø ≤ 32 mm인 경우)</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;η<sub>2</sub> = (132 - Ø)/100 (Ø &gt; 32 mm인 경우)</p>\n<figure data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/7aa307dc-3cd6-4d42-8dd8-d0ff97994677/Bond%20conditions.PNG\" data-asset-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" data-image-id=\"c6ca9e31-4172-4034-a8b0-cdb2ad98d82a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 31\\qquad EN 1992-1-1 Figure 8.2 - Description of bond conditions.}}}\\]</em></p>\n<p>IDEA StatiCa Detail에서 부착 조건은 그림 31 c) 및 d)에 따라 고려됩니다. 콘크리트 타설 방향은 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 다음과 같이 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p>이러한 검증은 구조물의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다 (즉, 콘크리트 및 철근 재료에 대해 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조물의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s}\\cdot \\sigma_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>σ</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 구할 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>극한 강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot k\\cdot f_{yd}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bd}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 32\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 절곡, 갈고리, 루프, 용접 횡방향 철근, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 그림 32에, 스터럽에 대해 그림 33에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 EN 1992-1-1 8.4.4절 표 8.2에 따릅니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b16975dc-aeea-4e7e-bfc7-23a8f8b28c7e/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" data-image-id=\"a4b32213-4a43-4c1d-a3c3-21d42d5dfbad\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in the CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;bend; (c) hook; (d) loop; (e) welded transverse bar; (f) perfect bond; (g)&nbsp;continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<figure data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/86ffb525-5912-4a7f-9576-fff17481b7a1/Available%20anchorage%20types%20for%20stirrups.png\" data-asset-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" data-image-id=\"ec5159ea-3a7f-43fa-a807-a217b79d6cc9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 33\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for stirrups.}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Closed stirrups: (a) hook; (b) bend; (c) overlap. Open stirrups: (d) hook; (e) continuous bar.}}}\\]</em></p>\n<p>EN 1992-1-1을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 반드시 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 PCA의 ACI 318-99 Building Code Requirements for Structural Concrete 해설서 Figure 6-8에 기술된 Portland Cement Association의 포물선형 응력-변형률 곡선을 기반으로 한 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 사용합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 38\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에 구현된 CSFM(적합 응력장 방법)은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적인 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, ACI 318-19 Cl. 22.2.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증하는 것은 불가능합니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, Fig. 39에서 정의)에 더하여, 콘크리트 강도 증가에 따른 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수를 통해 고려하면 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 ACI 318-19 Cl. 22.2.2.4.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1 (b)(f)에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 공시체 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 39\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 ACI 318-19 Table 23.9.2에 제시된 절점 구역 계수 <em>β</em><em><sub>n</sub></em>과 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에만 적용하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(ACI에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저해하지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족되는 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/07b977ad-1511-48d6-b96e-12b3c67bb3b9/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" data-image-id=\"0d015331-6ce6-4a70-b087-58766f33e248\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 40\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 처짐이나 지속 하중에 의한 균열폭 계산과 같은 구조물의 장기 거동은 콘크리트 크리프의 영향을 받습니다. ACI 318-19 24.2.4.1.3항은 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 ξ를 정의하며, 이는 지정된 지속 하중 기간에 대한 크리프 효과를 나타냅니다.</p>\n<p>Detail 애플리케이션에서는 탄성 계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>를 계수 ξ를 통해 조정하여 구조물의 장기 거동을 산정합니다. 조정된 탄성 계수는 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>로 표기되며, Figure 40을 참조하십시오.</p>\n<p>부재의 변형이 변형률로 표현된다고 가정하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} + \\epsilon_{creep} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>ε</em><em><sub>0</sub></em>는 단기 변형률(크리프 영향 제외)이며, <em>ε</em><em><sub>creep</sub></em>은 크리프에 의한 변형률입니다.</p>\n<p>훅의 법칙을 적용하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{f_{c}}{\\epsilon_{tot}}\\]</p>\n<p>\\(\\epsilon_{tot} = \\epsilon_{0} \\cdot (1+\\xi)\\) 및 \\(\\epsilon_{0} = f_{c} / E_{c}\\)를 대입하면 다음을 얻습니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\xi}\\]</p>\n<p>계수 ξ 산정을 위한 지속 하중 기간은 각 사용성 장기 하중 조합에 대해 개별적으로 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1bb4b6d8-065d-4c52-a7e0-66ed3c01281f/Sustained%20load%20duration%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" data-image-id=\"f5a1e9f7-76c9-4bdf-9d6b-a28ade763397\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 41\\qquad Sustained load duration}}}\\]</em></p>\n<p>시간 의존적 처짐, 응력 및 균열폭은 압축 세분화 효과가 유한요소 해석의 특성에 의해 자동으로 고려된 수정 재료 모델을 사용하여 계산됩니다. 따라서 24.2.4.1.1에서 정의된 계수를 추가로 곱할 필요가 없습니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중에 지속 하중에 대한 시간 의존 계수를 적용하지 않고 별도의 계산을 수행합니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 40에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해서는 ACI 319-19 CL. 20.2.1을 참조하여 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 사용합니다. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정하는 것이 불가능합니다(균열폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 42 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 ACI 318-19 Table 24.2.1에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c Article 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 43)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 43\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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A_{s}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 막대의 직경, <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 정착 길이, <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>는 부착 강도, <em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도, <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적입니다.</p>\n<p>위 식으로부터 부착 강도 계산 공식을 쉽게 유도할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{f_{y}\\cdot A_{s}}{\\pi\\cdot d_{b} \\cdot l_{d} }\\]</p>\n<p>정착 길이 <em>l</em><em><sub>d</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 다음과 같이 결정됩니다.</p>\n<p>\\[l_{d}=\\left( \\frac{f_{y}\\cdot\\psi_{t}\\cdot\\psi_{e}\\cdot\\psi_{g}}{C\\cdot\\lambda\\sqrt{f'_{c}}} \\right)\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>C = 25</em>(미터법 2.1) — 6호 이하 철근 및 이형 철선, <em>C = 20</em>(미터법 1.7) — 7호 이상 철근, λ = 1.0 — 보통 중량 콘크리트, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>, <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><sub>,</sub> <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 ACI 318-19 Table 25.4.2.3에 따라 결정됩니다.&nbsp;</p>\n<p>도장되지 않은 철근 또는 아연 도금(용융 아연 도금) 철근만 지원되므로 <em>ψ</em><em><sub>e</sub></em><em> = 1.0</em>입니다. <em>ψ</em><em><sub>g</sub></em>는 철근 등급에서 자동으로 결정되며, <em>ψ</em><em><sub>t</sub></em>는 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 도출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 46\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>이러한 검증은 구조의 각 부분에 대한 적절한 한계값을 기준으로 수행됩니다(즉, 콘크리트와 철근 재료 모두 단일 등급을 사용하더라도, 인장 강성 효과 및 압축 연화 효과로 인해 구조의 각 부분에서 최종 응력-변형률 선도가 달라집니다).</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 막대의 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 막대의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 막대 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근 막대의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 47\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착, 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 48에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 ACI 318-19 25.4.3.1절의 식과 ACI 318-19 25.4.2.3절의 식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고, CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 48\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>ACI를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 강도 계산에 적용되는 콘크리트 모델은 평형 및 변형률 적합성에 관한 AASHTO LRFD 강도 설계 가정을 기반으로 합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1에 따라 콘크리트의 인장 강도는 무시합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f578dd02-9167-45e0-b80f-4a1331dfe20a/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" data-image-id=\"a84d11ec-b1f2-431e-afad-b6e1b7e8a83c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 57\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 상태의 콘크리트에 대한 변형률 기반의 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 이후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 구간을 고려하는 반면, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 57)에서 정의)에 더하여, 강도 증가에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도를 적절히 예측할 수 있습니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{1}\\cdot\\phi_{c}\\cdot k_{c}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[k_{c}=\\eta_{fc}\\cdot k_{c2}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>1</sub>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.2.2에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다. 포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 최대 압축 응력을 이 계수로 저감해야 합니다. 이는 압축 구간의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 구간을 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>.</em></p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>c </sub></em>는 콘크리트에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 횡방향 균열 발생으로 인한 저감 계수입니다.</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 58\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>는 AASHTO LRFD (2024) 5.8.2.5.3a 및 Table 5.8.2.5.3a-1에 제시된 콘크리트 유효 계수 <em>ν</em>와 동일한 가정에 기반한 저감 계수입니다. 단, CSFM(적합 응력장 방법)에서는 주 압축 응력에 수직한 주 인장 응력의 존재 여부를 각 유한요소에 대해 검토합니다(스트럿-타이 모델의 절점에서만 검토하는 것이 아님).</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 상태의 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 구간은 무시되며, 탄성 구간은 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려하지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AASHTO LRFD 사용 한계 상태 접근법과 일치) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 적용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be2c4149-9e8e-4595-b5a5-7e9fa87c20f3/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" data-image-id=\"fdcc5f99-090b-4af6-af2f-efa12840c367\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 59\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>장기 구성 법칙(Fig. 59의 빨간색 곡선)은 균열 폭 계산, 총 처짐, 그리고 상단 리본에서 장기 효과가 선택된 경우 프리스트레스트 부재의 응력 제한에 사용됩니다. IDEA StatiCa Detail 애플리케이션에서는 AASHTO LRFD (2024) C5.12.5.3.6-1에 언급된 바와 같이 장기 효과 검증에 유효 탄성 계수를 사용합니다.</p>\n<p>\\[E_{eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\psi}\\]</p>\n<p>여기서:<br><em>E</em><em><sub>c</sub></em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에서 정의된 탄성 계수입니다<br><em>ψ</em>는 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.3.2에서 정의된 크리프 계수입니다</p>\n<p>크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의합니다.</p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해 모든 하중을 크리프 계수 없이 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 59에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스트 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램을 고려합니다. AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.3을 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근의 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있으나, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/77dadff9-85d4-402e-94e5-a3725f908933/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" data-image-id=\"2d9c6401-28af-4bfe-bc92-1d6f830f7c93\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 60 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근에 대한 저항 계수입니다. 기본값은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.5.4.2에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다</p>\n<p>계산이 중단되는 한계 변형률로 10%가 선택됩니다. 이는 ASTM A955/A955M-20c 조항 7에 근거하여 안전한 값으로 간주됩니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 61)는 콘크리트에 매립된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c045fcb6-32c6-4a92-aa15-24530fb11484/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20ACI.png\" data-asset-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" data-image-id=\"c9add949-2ad5-4922-8e6c-0d75fb47cb70\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 61\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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a) &nbsp;b) 'good' bond conditions for all bars; &nbsp;c) &nbsp;d) unhatched zone – 'good' bond conditions, hatched zone – 'poor' bond conditions}}}\\]</em></p>\n<p>콘크리트 타설 방향은 애플리케이션에서 설정할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 65\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>5.11.2.1.2에서 결정되는 기타 모든 계수는 일반 중량 콘크리트만 지원되고 비도장 철근만 지원되므로 1.0으로 적용됩니다.</p>\n<p>압축 철근의 부착 전단 응력 및 부착 강도는 인장 철근과 유사하게 계산되지만, AASHTO LRFD (2014) Article 5.11.2.2의 방정식이 사용됩니다.</p>\n<p><strong>평활 철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 평활 철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{b} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>b</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{b}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고 <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 66\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 앵커 단부 감소 없음), 90도 갈고리, 180도 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 67에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.1절의 방정식과 AASHTO LRFD (2014) 5.11.2.4.1절의 방정식을 비교하여 도출됩니다. 다양한 옵션이 있음에도 불구하고 CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착 단부를 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이의 30% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b76bc446-995d-4d16-8ef9-4aa26671edda/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars.png\" data-asset-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" data-image-id=\"85c164c0-d864-4723-8c34-a84a426100b2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 67\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;90-degree hook; (c) 180-degree hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽(빔 요소에서 사용 가능)의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AASHTO를 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 합니다. 정착 스프링은 β 계수로 수정되므로, 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 응력 제한, 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다. 응력은 강도 검토와 유사한 방식으로 AASHTO LRFD에 따라 콘크리트 및 철근 요소에서 검토됩니다.</p>\n<h3>응력 제한</h3>\n<p>콘크리트의 압축 응력은 프리스트레스트 부재(모델에 프리스트레싱 하중 케이스가 있는 경우)에 대해서만 평가되며, 사용성에 대한 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em> <em>= σ</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub><em><sub> </sub></em>와 AASHTO LRFD 표 5.9.2.3.2a-1에 기반하여 설정된 한계값의 비율로 평가됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/aacf656a-eb2c-4aae-a8b2-6b1c16cdc864/Compressive%20Stress%20Limits%20in%20Prestressed%20Concrete%20at%20Service%20Limit%20State%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" data-image-id=\"0946a8a5-4fdf-4626-ad28-c49499d4d6eb\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 72\\qquad Concrete compressive stress limits at service loads}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서 <em>프리스트레스 + 영구 하중</em>은 지속 하중으로, <em>프리스트레스, 영구 하중 및 일시 하중</em>은 전체 하중으로 처리됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bf637c0b-a972-4836-a119-45f59df9ed58/Combination%20types%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" data-image-id=\"ac528856-0620-4e95-9877-ea4415ba38b5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 73\\qquad Serviceability combination types}}}\\]</em></p>\n<p>또한, 크리프 계수를 고려하거나 고려하지 않는 재료 모델을 사용하여 단기 및 장기 효과 모두에 대한 해석을 항상 수행할 수 있습니다. \"재료 모델(AASHTO)\" 섹션을 참조하십시오.</p>\n<figure data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/74bf96e4-46c2-4bb5-9b9f-2ab9ebf8f58b/Stress%20limitation%20model%20type%20-%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" data-image-id=\"ceefbba0-847a-4d2d-8c6c-5430e5e9c43d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 74\\qquad Serviceability material models}}}\\]</em></p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>순간 처짐 및 전체 처짐은 처짐 평가가 활성화된 각 조합에 대해 평가됩니다.&nbsp;</p>\n<ul>\n  <li>순간 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 5.4.2.4에 따른 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n  <li>전체 처짐의 경우, AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 유효 탄성계수 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em>가 사용됩니다.&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>이 문서의 '<em>재료 모델(AASHTO) - 콘크리트 – 사용성</em>' 장을 참조하십시오.</p>\n<p>처짐 검토 자체는 상단 리본에서 활성화됩니다. 사용자는 분석 중인 요소 유형에 따라 AASHTO LRFD (2024) 조항 2.5.2.6.2에 따라 처짐 한계값을 설정합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b95113f5-c76d-4a13-8962-99fd504ce2f2/Deflection%20check%20AASHTO.png\" data-asset-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" data-image-id=\"ddf1f284-82ac-44ca-a815-6e64b4471afe\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 75\\qquad Maximum allowable deflection value}}}\\]</em></p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 방향은 균열 폭 평가가 활성화된 조합에 대해 장기 효과(AASHTO LRFD (2024) 조항 C5.12.5.3.6에 따른 <em>E</em><em><sub>c,eff</sub></em> 사용)에 대해서만 계산됩니다. 사용자가 지정한 한계값에 기반한 검증은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소 해석으로 계산된 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>한계값 <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>은 AASHTO LRFD (2024) 조항 5.6.7 및 해설에 따라 요소 유형과 노출 등급에 기반하여 결정되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<p>균열 폭을 계산하는 두 가지 방법이 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근 1D 요소의 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 (주어진 철근 1D 유한요소의 중심으로부터) 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 균열 방향을 계산하는 이 접근 방식은 실제 균열 위치와 일치하지 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과로 이어지는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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                    "value": "<h3>콘크리트 - 강도</h3>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)의 강도 계산에 적용된 콘크리트 모델은 포물선-소성 응력-변형률 곡선을 기반으로 합니다. 인장 강도는 일반적인 철근 콘크리트 설계와 마찬가지로 무시됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/dc47139c-3c53-4397-bfa6-71fe09d5c24b/Concrete%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" data-image-id=\"1ce5c049-0015-4d84-8bd2-9bacc8e4b5b4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 76\\qquad The stress-strain diagram of concrete for Strength analysis}}}\\]</em></p>\n<p><em>IDEA StatiCa Detail</em>에서의 CSFM(적합 응력장 방법) 구현은 압축 콘크리트의 변형률에 대한 명시적 파괴 기준을 고려하지 않습니다(즉, 최대 응력 도달 후 최대값 5%의 ε<em><sub>c</sub></em><sub>0</sub>를 갖는 소성 분기를 고려하는 반면, AS 3600 Cl. 8.3.1은 0.3% 미만의 극한 변형률을 가정합니다). 이러한 단순화로 인해 압축 파괴 구조물의 변형 능력을 검증할 수 없습니다. 그러나 균열 콘크리트 계수(<em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>, (Fig. 77)에서 정의)에 더하여, 강도가 증가함에 따른 콘크리트의 취성 증가를 <em>fib</em> Model Code 2010에서 다음과 같이 정의된 <em>\\(\\eta_{fc}\\)</em>&nbsp;저감 계수로 고려할 경우 강도는 적절히 예측됩니다:</p>\n<p>\\[f'_{c,lim}=\\alpha_{2}\\cdot\\phi_{s}\\cdot \\beta \\cdot \\eta_{fc}\\cdot f'_{c}\\]</p>\n<p>\\[{\\eta _{fc}} = {\\left( {\\frac{{30}}{{{f'_{c}}}}} \\right)^{\\frac{1}{3}}} \\le 1\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>α</em><sub>2</sub>는 AS 3600 Cl. 8.3.1에서 정의된 콘크리트 압축 강도 저감 계수입니다.<br>포물선-직사각형 응력-변형률 다이어그램을 사용할 경우, 이 계수로 최대 압축 응력을 저감해야 합니다. 이는 압축 구역의 응력 분포를 평균화하여 결과적인 압축 강도가 감소하는 소성 분기를 갖는 응력-변형률 다이어그램으로 계산된 압축 강도 이하가 되도록 합니다<em>. </em>이와 유사한 접근 방식이 Chapter 8.1.3의 직사각형 응력 블록에 대해서도 정의되어 있습니다.</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 콘크리트의 응력 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>β</em>는 횡방향 균열의 존재로 인한 저감 계수입니다(본 문서에서 <em>k</em><em><sub>c</sub></em><sub>2</sub>로도 표기됨).</p>\n<p><em>f'</em><em><sub>c</sub></em>는 콘크리트 원주형 강도입니다(<em>\\( \\eta_{fc} \\)</em> 정의 시 MPa 단위 사용).</p>\n<figure data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/085222c7-055a-4870-9bcb-8f18bd65620f/Compression%20softening%20CSFM.PNG\" data-asset-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" data-image-id=\"b9d5ff6a-d0b5-43f3-a686-dddbe6675ac1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 77\\qquad The compression softening law.}}}\\]</em></p>\n<p><em>β</em>는 Chapter 2.2.3에서 정의된 유효 압축 강도 계수와 동일한 원리에 기반한 저감 계수입니다. 이 계수를 결정하는 데 참조된 문헌은 AS3600:2018 Sup 1:2022 CL. C2.2.3(AS3600 기준의 맥락 포함)에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<h3>콘크리트 – 사용성</h3>\n<p>사용성 해석에는 강도 해석에 사용되는 구성 모델의 일부 단순화가 포함됩니다. 압축 시 콘크리트 응력-변형률 곡선의 소성 분기는 무시되며, 탄성 분기는 선형이고 무한합니다. 압축 연화 법칙은 고려되지 않습니다. 이러한 단순화는 수치 안정성과 계산 속도를 향상시키며, 사용성 상태에서의 재료 응력 한계가 항복점보다 명확히 낮은 경우(AS3600에서 요구하는 바와 같이) 해의 일반성을 저하시키지 않습니다. 따라서 사용성에 사용되는 단순화 모델은 모든 검증 요건이 충족된 경우에만 유효합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5b3dc17b-2a5b-4258-8495-b5d436e4885b/Concrete%20stress-strain%20for%20serviceability%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" data-image-id=\"1a187098-8984-42f2-b203-d261cab0f727\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 78\\qquad Concrete stress-strain diagrams implemented for serviceability analysis: short- and long-term verifications.}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>장기 효과</strong></p>\n<p>사용성 해석에서 콘크리트의 장기 효과는 AS 3600 CL 3.1.8에 따른 설계 크리프 계수(<em>φ</em><em><sub>cc</sub></em>, 기본값 2.5)를 사용하여 고려하며, 이는 다음과 같이 콘크리트의 할선 탄성 계수(<em>E</em><em><sub>c</sub></em>)를 수정합니다:</p>\n<p>\\[E_{c,eff} = \\frac{E_{c}}{1+\\varphi_{cc}}\\]</p>\n<p>하중 증분은 프리스트레싱 - 영구 하중 - 부과 하중의 순서로 순차적으로 계산되며, Fig. 78에 나타난 바와 같이 각 증분에 적절한 유효 탄성 계수를 사용합니다. 크리프 계수는 사용자가 재료 특성에서 정의하며, AS 3600 CL 3.1.8.3에 따라 계산해야 합니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f9c75c70-4a16-4077-963e-7ccbed22202a/Desgn%20creep%20factor%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" data-image-id=\"7c1e2af1-4d0f-46da-8cf0-d5bee4931cf3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 79\\qquad Definition of the design creep factor}}}\\]</em></p>\n<p><strong>단기 효과</strong></p>\n<p>단기 검증을 수행하기 위해, 지속 하중에 대한 시간 의존 계수 없이 모든 하중을 계산하는 별도의 계산이 수행됩니다. 장기 및 단기 검증을 위한 두 계산 모두 Fig. 78에 나타나 있습니다.</p>\n<h3>철근</h3>\n<p>비프리스트레스 철근에 대해 정의된 항복점을 갖는 완전 탄소성 응력-변형률 다이어그램이 고려됩니다. AS 3600 Section 3.2를 참조하십시오. 이 다이어그램의 정의에는 철근의 기본 특성인 강도와 탄성 계수만 필요합니다.</p>\n<p>철근 응력-변형률 다이어그램은 사용자가 직접 정의할 수도 있지만, 이 경우 인장 강성 효과를 가정할 수 없습니다(균열 폭 계산이 불가능합니다).&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/4e33b934-9d0f-4ba7-9764-4f31801c752b/Steel%20stress-strain%20diagram%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" data-image-id=\"b5b99d46-a4ed-4625-853e-cdc4c4ede122\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 80 \\qquad Stress-strain diagram of reinforcement}}}\\]</em></p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>Φ</em><em><sub>s </sub></em>는 철근의 강도 저감 계수입니다. 기본값은 AS 3600 Table 2.2.3에 따라 설정됩니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>y</sub></em>는 철근의 항복 강도입니다.</p>\n<p><em>E</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 탄성 계수입니다.</p>\n<p>인장 강성 효과(Fig. 81)는 콘크리트에 매입된 철근의 평균 강성(ε<em><sub>m</sub></em>)을 반영하기 위해 나체 철근봉의 입력 응력-변형률 관계를 수정함으로써 자동으로 고려됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b27b5ab6-24ea-410b-901a-fccbd7e4005f/Tension%20stiffening%20CSFM%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" data-image-id=\"c9465d3e-05e3-4514-a218-3a96876ed503\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 81\\qquad Scheme of tension stiffening.}}}\\]</em></p>"
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                    "value": "<p>AS 3600에서 요구하는 다양한 검증은 모델에서 제공하는 직접적인 결과를 기반으로 평가됩니다. 검증은 콘크리트 강도, 철근 강도 및 정착(부착 전단 응력)에 대해 수행됩니다.</p>\n<p><strong>콘크리트 강도</strong>의 압축 검증은 유한요소 해석에서 얻은 최대 주 압축 응력 <em>f</em><em><sub>c</sub></em>(보조 결과에서 σ<sub>2</sub>로도 표시)와 한계값 <em>f'</em><em><sub>c,lim</sub></em>의 비율로 평가됩니다.</p>\n<p><strong>철근 강도</strong>는 균열부에서의 철근 응력 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>와 지정된 한계값 <em>f</em><em><sub>sy,lim</sub></em>의 비율로 인장 및 압축 모두에 대해 평가됩니다.</p>\n<p><strong>부착 전단 응력</strong>은 유한요소 해석으로 계산된 부착 응력 τ<em><sub>b</sub></em>와 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 비율로 독립적으로 평가됩니다.</p>\n<p>설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>의 결정을 위해, AS3600:2018 Sup 1:2022에 정의된 공식 C13.1.2.2가 애플리케이션에서 적용됩니다.</p>\n<p>\\[f_{bu}=\\frac{k_{2}}{k_{1} \\cdot k_{3}} \\cdot (0.5 \\cdot \\sqrt{f'_{c}})\\]</p>\n<p>여기서 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em><em> ≤ 65 MPa</em>(공식에서 MPa 단위)이며, <em>k</em> 계수는 AS 3600 Cl. 13.1.2.2에서 다음과 같이 결정됩니다:</p>\n<p><em>k</em><em><sub>3</sub></em><em> = 0.7</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(모든 철근에 대한 보수적 값)<br><em>k</em><em><sub>2</sub></em><em> = (132 - d</em><em><sub>b</sub></em><em>) / 100</em> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(<em>d</em><em><sub>b</sub></em>는 철근의 직경(밀리미터))<br>= 수평 철근 하부에 300 mm 이상의 콘크리트가 타설된 경우 1.3, 그 외의 경우 1.0</p>\n<p><em>k</em><em><sub>1</sub></em>은 모델에서 철근의 위치와 각 프로젝트 항목에 대해 애플리케이션에서 설정할 수 있는 콘크리트 타설 방향으로부터 자동으로 산출됩니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e00845bc-3d60-4315-a8b3-67d4a52666a4/Direction%20of%20concreting.png\" data-asset-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" data-image-id=\"8a2ed21c-590e-4061-8c46-c5cc4c60ade1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 84\\qquad Direction of concreting}}}\\]</em></p>\n<p>기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 AS 3600의 공식 13.1.2.2에 따라 다음과 같이 계산됩니다:</p>\n<p>\\[L_{sy,tb}=\\frac{0.5\\cdot k_{1}\\cdot k_{3}\\cdot f_{sy}\\cdot d_{b}}{k_{2}\\cdot \\sqrt{f'_{c}}}\\ge 29 \\cdot k_{1}\\cdot d_{b}\\]</p>\n<p>공식에서 알 수 있듯이, 기본 정착 길이 <em>L</em><em><sub>sy,tb</sub></em>는 하한값이 제한되어 있으므로, 설계 극한 부착 응력 <em>f</em><em><sub>bu</sub></em>도 애플리케이션에서 동일한 방식으로 제한되어야 하며, 다음이 적용됩니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}\\le \\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p>여기서 <em>f</em><em><sub>sy</sub></em>는 MPa 단위입니다.</p>\n<p><em>f</em><em><sub>bu</sub></em> 제한의 유도 과정은 다음과 같습니다:</p>\n<p>\\[f_{bu}= \\frac{f_{sy}\\cdot A_{s}}{ \\pi \\cdot d_{b} \\cdot L_{sy,tb}}=\\frac{f_{sy}\\cdot \\pi \\cdot d_{b}^{2}}{4 \\cdot \\pi \\cdot d_{b} \\cdot 29 \\cdot k{1} \\cdot d_{b}} =\\frac{f_{sy}}{116 \\cdot k_{1}} \\]</p>\n<p><strong>민철근</strong>을 모델링하는 옵션도 있습니다. 자세한 내용은 여기에서 확인할 수 있습니다: <a data-item-id=\"182f8ba8-899b-44fc-a1c7-59d562ef8c6c\" href=\"\">Detail의 민철근</a></p>\n<p><br></p>\n<p><strong>전체 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em><strong> 및 한계 힘 </strong><em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em></p>\n<p>전체 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>tot</sub></strong></em>은 유한요소 해석의 결과이며 두 가지 방법으로 정의할 수 있습니다.</p>\n<p>\\[F_{tot}=A_{s} \\cdot f_{s}\\]</p>\n<p>여기서 <em>A</em><em><sub>s</sub></em>는 철근 단면적이고 <em>f</em><em><sub>s</sub></em>는 철근의 응력입니다.</p>\n<p>또는 정착력 <em>F</em><em><sub>a </sub></em>와 부착력 <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>의 합으로 표현됩니다<em>.</em></p>\n<p>\\[F_{tot}=F_{a}+F_{bond}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>a</sub></em>는 정착 스프링의 실제 힘이고, <em>F</em><em><sub>bond</sub></em>는 철근 길이 <em>l</em>을 따라 부착 응력 <em>τ</em><em><sub>b</sub></em>를 적분하여 얻을 수 있는 부착력입니다.</p>\n<p>\\[F_{bond}=C_{s} \\cdot \\int_{0}^{l}\\tau_{b}\\left( x \\right)dx\\]</p>\n<p>C<sub>s</sub>는 철근의 둘레입니다.</p>\n<p>한계 힘 <em><strong>F</strong></em><em><strong><sub>lim</sub></strong></em>은 철근의 <strong>강도</strong>와 <strong>정착 조건</strong>(콘크리트와 철근 사이의 부착 및 정착 갈고리, 루프 등)을 고려한 철근 요소의 최대 힘입니다.</p>\n<p>\\[F_{lim}=min\\left( F_{lim,bond}+F_{au},F_{u} \\right)\\]</p>\n<p>\\[F_{u}=f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{au}=\\beta\\cdot f_{y,lim}\\cdot A_{s}\\]</p>\n<p>\\[F_{lim,bond}=C_{s}\\cdot l \\cdot f_{bu}\\]</p>\n<p>여기서 C<sub>s</sub>는 철근의 둘레이고, <em>l</em>은 철근 시작점부터 관심 지점까지의 길이입니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1a6bbdca-e56b-47e1-a85f-00d4317689a8/Flim.png\" data-asset-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" data-image-id=\"d3675eaf-0adb-4512-9366-58e4bdf171b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 85\\qquad Definition of the limit force Flim}}}\\]</em></p>\n<p><br></p>\n<p>\\[F_{lim,2}=F_{lim,1}+F_{lim,add}\\]</p>\n<p>여기서 <em>F</em><em><sub>lim,add</sub></em>는 인접 요소 사이의 각도 크기로부터 계산된 추가 힘입니다. <em>F</em><em><sub>lim,2</sub></em>는 항상 <em>F</em><em><sub>u</sub></em>보다 작아야 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<p>CSFM(적합 응력장 방법)에서 사용 가능한 <strong>정착 유형</strong>에는 직선 철근(즉, 정착단 감소 없음), 표준 코그, 표준 갈고리, 완전 부착 및 연속 철근이 포함됩니다. 이러한 모든 유형과 각각의 정착 계수 β는 종방향 철근에 대해 Fig. 86에 나타나 있습니다. 채택된 정착 계수의 값은 AS 3600 Cl. 13.1.2에서 도출됩니다. CSFM(적합 응력장 방법)은 세 가지 유형의 정착단을 구분합니다: (i) 정착 길이 감소 없음, (ii) 표준 정착의 경우 정착 길이 50% 감소, (iii) 완전 부착.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/021688e6-24c8-441b-8210-9f0bb4377e75/Available%20anchorage%20types%20for%20longitudinal%20rebars_AUS.png\" data-asset-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" data-image-id=\"ea687a47-41cc-487f-b7b9-2ed97bfb2932\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 86\\qquad &nbsp;Available anchorage types and respective anchorage coefficients for longitudinal reinforcing bars in CSFM:}}}\\]</em></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{(a) straight bar; (b)&nbsp;Standard cog; (c) Standard hook; (d) perfect bond; (e) continuous bar}}}\\]</em></p>\n<p>스터럽의 정착 계수는 항상 β = 1.0입니다.</p>\n<p>AS 3600을 준수하기 위해 계산에 정착 스프링을 사용해야 하며, 정착 스프링은 β 계수에 의해 수정되므로 사용자는 철근의 시작 및 끝 조건을 정의할 때 사용 가능한 정착 유형 중 하나를 사용해야 합니다.&nbsp;</p>"
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                    "value": "<p>사용성 평가는 균열 폭 및 처짐 한계에 대해 수행됩니다.&nbsp;</p>\n<h3>처짐</h3>\n<p>선택된 조합 유형(장기 또는 단기)에 따라 장기 또는 단기 처짐이 평가됩니다. 최대 허용 처짐값은 사용자가 결정하여야 하며, AS 3600 Cl. 2.3.2에 따라 고려되어야 합니다.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b1e12226-ebe6-4ecf-be42-0f9857c02cf9/Maximum%20allowable%20deflections.png\" data-asset-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" data-image-id=\"c0d94b19-9672-487a-ac1b-41ee34a7f969\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 87\\qquad Maximum allowable deflection values}}}\\]</em></p>\n<p>애플리케이션에서는 영구 하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>PL</sub></em>과 활하중에 의한 처짐 <em>Δ</em><em><sub>IL</sub></em>을 개별적으로 표시할 수 있으며, 변형 형상을 표시하면서 전체 처짐 <em>Δ</em><em><sub>Tot</sub></em><sub> </sub>(영구 + 활하중)도 함께 확인할 수 있습니다.</p>\n<p>절단된 단부에서의 처짐은 검토할 수 없습니다.</p>\n<h3>균열 폭</h3>\n<p>균열 폭과 균열 방향은 사용성 단기 또는 장기 조합에 대해 계산됩니다. 애플리케이션에서 균열 폭을 직접 계산하는 방법은 AS 3600 8.6.2.3에 제시된 방법을 기반으로 합니다.&nbsp;</p>\n<p>검증 결과는 다음과 같이 표시됩니다:</p>\n<p>\\[\\frac{w}{w_{lim}}\\]</p>\n<p>여기서:</p>\n<p><em>w</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 유한요소법 해석으로 계산된 단기 또는 장기 균열 폭,</p>\n<p><em>w</em><em><sub>lim</sub></em>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; 사용자가 정의한 균열 폭의 한계값.</p>\n<p>권장 최대 균열 폭은 AS3600:2018 Sup 1:2022 Table C2.3.3.1에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<figure data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/34472a7f-e0a5-4d30-b990-361d7cd59f2b/REcommended%20final%20design%20crack%20widths%20-%20AUS.png\" data-asset-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" data-image-id=\"58beec32-b322-44cc-8a6f-af552cb75f67\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 88\\qquad Recommended final design crack widths}}}\\]</em></p>\n<p>또한, AS3600:2018 Sup 1:2022 Cl. C8.6.1에 따르면 - 장기 사용 하중을 받는 구조물의 경우, <em>w</em><em><sub>lim</sub></em>에 대한 권장값은 다음과 같습니다:</p>\n<figure data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16caacd-4f7b-4ba4-a7d1-48dd71a47890/Reccomended%20max%20cracks%20widths%20values%20for%20long-term%20loads.png\" data-asset-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" data-image-id=\"709c3d3e-e2bf-4160-9dc7-8edfba902ee0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 89\\qquad Recommended values for the limit value of the crack width for beams based on exposure classes}}}\\]</em></p>\n<p>균열 폭을 계산하는 방법에는 두 가지가 있습니다(안정화 균열 및 비안정화 균열). 일반적인 경우(안정화 균열)에서 균열 폭은 철근의 1D 요소에서 변형률을 적분하여 계산됩니다. 균열 방향은 2D 콘크리트 요소의 적분점 중 해당 철근 1D 유한요소의 중심에서 가장 가까운 세 개의 적분점으로부터 계산됩니다. 이 균열 방향 계산 방법이 실제 균열 위치와 정확히 일치하지는 않지만, 철근 위치에서 규정에서 요구하는 균열 폭 값과 비교할 수 있는 균열 폭 결과를 도출하는 대표적인 값을 제공합니다.</p>"
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b) 호이어 효과</p>\n<figure data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/035bbeed-4b37-4477-b848-8ee98b174f72/prestressing%20model_Detail_02.png\" data-asset-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" data-image-id=\"cd6cee68-68e6-44b3-921a-4ccf8cd4df35\" alt=\"\"></figure>\n<h2>후장 긴장 철근</h2>\n<p>후장 긴장 철근은 구조물 타설 후에 프리스트레스를 가합니다. 긴장 장치는 구조물 내에 직접 지지되므로 프리스트레스에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 손실이 제거됩니다. 원하는 프리스트레스 힘에 도달하면 철근을 정착하고, 이후 케이블 덕트에 그라우팅을 실시하여 구조물과의 철근 부착을 확보합니다. 후장 긴장 철근을 모델링할 때 계산은 여러 하중 단계로 나뉩니다. 즉, 프리스트레싱, 기타 고정 하중 적용, 변동 하중 적용의 단계로 구성됩니다.</p>\n<p>1D 프리스트레스 철근 요소가 부착된 유한요소 콘크리트 메시:</p>\n<figure data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\"><img src=\"https://preview-assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/a028db63-b458-44e7-945b-bedabb1a6785/prestressing%20model_Detail_03.png\" data-asset-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" data-image-id=\"3b267c80-ee0e-457f-af00-f74c91a48d7d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>하중 단계 \"프리스트레싱\"</h4>\n<p>철근에 프리스트레스를 가할 때, 철근의 강성은 구조물의 강성에 포함되지 않습니다. 이 하중 단계에서는 선형 요소의 강성이 모델에 고려되지 않으며, 철근 요소는 위 그림과 같이 프리스트레스 응력과 철근 단면적에 해당하는 등가 하중으로 대체됩니다. 프리스트레스에 의한 전체 하중에 도달하고 이 하중 단계가 수렴된 후, 특정 선형 요소의 변형을 읽어내고, 이 변형을 바탕으로 프리스트레스 철근의 각 선형 요소에 대한 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>을 결정합니다.</p>\n<p>프리스트레스 응력은 철근 길이를 따라 수동으로 정의하거나 철근의 기하학적 형상에 따라 자동으로 계산할 수 있습니다. 손실 자동 계산을 선택하면 정착 시 마찰 손실(EN 1992-1-1 5.10.5.2절 또는 ACI 318-19 20.3.2절에 따름)과 철근 슬립(앵커 쐐기의 압입)이 고려됩니다. 모든 프리스트레스 철근이 한 단계에서 적용되므로 순차적 프리스트레싱에 의한 손실은 고려되지 않습니다.</p>\n<h4>프리스트레스 철근이 참여하는 이후 하중 단계</h4>\n<p>이후 하중 단계(기타 고정 하중 및 변동 하중 적용)에서는 선인장 철근과 동일한 절차를 따릅니다. 프리스트레스 철근의 전체 강성이 고려되고, 철근과 주변 콘크리트 사이의 부착이 고려되며, 프리스트레스 철근의 응력-변형률 선도는 초기 변형률 <em>ε</em><em><sub>0</sub></em>에 의해 수정됩니다. 이 변형률은 각 요소마다 다르며 이전 하중 단계인 \"프리스트레싱\"에서 얻어집니다. 철근과 콘크리트의 부착으로 인해 외부 하중에 의한 구조물의 탄성 변형으로 인한 프리스트레스 변화가 모델에서 올바르게 고려됩니다.</p>"
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            "value": "<p><br></p>\n<p>이론적 배경은 COMPATIBLE STRESS FIELD DESIGN OF STRUCTURAL CONCRETE<br>(Kaufmann et al., 2020)에 기반합니다.</p>\n<h1>IDEA StatiCa Detail의 콘크리트 불연속부 구조 설계</h1>\n<h2>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h2>\n<p><a href=\"#general-introduction\">1.1 콘크리트 상세 구조 설계에 대한 일반 소개</a><br><a href=\"#main-assumptions-and-limitations\">1.2 주요 가정 및 한계</a><br><a href=\"#design-tools-for-reinforcement\">1.3 철근 설계 도구</a></p>\n<h2>2 IDEA StatiCa Detail의 해석 모델</h2>\n<p><a href=\"#introduction-to-finite-element-implementation\">2.1 유한요소 구현 소개</a><br><a href=\"#supports-and-load-transmitting-components\">2.2 지점 및 하중 전달 구성 요소</a><br><a href=\"#load-transfer-at-trimmed-ends-of-beams\">2.3 부재 절단 단부에서의 하중 전달</a><br><a href=\"#geometric-modification-of-cross-sections\">2.4 단면의 기하학적 수정</a><br><a href=\"#finite-element-types\">2.5 유한요소 유형</a><br><a href=\"#meshing\">2.6 메시 생성</a><br><a href=\"#solution-method-and-load-control-algorithm\">2.7 해석 방법 및 하중 제어 알고리즘</a><br><a href=\"#presentation-of-results\">2.8 결과 표시</a></p>\n<h2>3 모델 검증</h2>\n<p><a href=\"#limit-states-and-crack-width-calculation\">3.1 한계 상태, 균열 폭 계산 및 인장 강성 효과</a></p>\n<h2>4 유로코드에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-en\">4.1 재료 모델 (EN)</a><br><a href=\"#safety-factors\">4.2 안전 계수</a><br><a href=\"#ultimate-limit-state-analysis\">4.3 극한 한계 상태 해석</a><br><a href=\"#partially-loaded-areas\">4.4 부분 재하 면적 (PLA)<br></a><a href=\"#serviceability-limit-state-analysis\">4.5 사용성 한계 상태 해석</a></p>\n<h2>5 ACI 318-19에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aci\">5.1 재료 모델 (ACI)</a><br><a href=\"#strength-reduction-and-load-factors\">5.2 강도 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-verifications\">5.3 강도 검토</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\">5.4 지압 및 정착 구역 - 부분 재하 면적<br></a><a href=\"#serviceability-verifications\">5.5 사용성 검토</a></p>\n<h2>6 AASHTO에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aahsto\">6.1 재료 모델 (AASHTO)</a><br><a href=\"#resistance-and-load-factors\">6.2 저항 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-limit-state\">6.3 강도 한계 상태</a><br><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-resistance-partially-loaded-areas\">6.4 지압 및 정착 구역 저항 – 부분 재하 면적</a><br><a href=\"#service-limit-state\">6.5 사용 한계 상태</a></p>\n<h2>7 AS 3600에 따른 구조 검토</h2>\n<p><a href=\"#material-models-aus\">7.1 재료 모델 (AUS)</a><br><a href=\"#stress-reduction-and-load-factors\">7.2 응력 감소 계수 및 하중 계수</a><br><a href=\"#strength-and-anchorage-verifications\">7.3 강도 및 정착 검토</a><a href=\"#bearing-and-anchorage-zones-partially-loaded-areas\"><br></a><a href=\"#serviceability-checks\">7.4 사용성 규정 검토</a></p>\n<h2><a href=\"#prestressing-in-detail-model-description\">8 Detail의 프리스트레싱 - 모델 설명</a></h2>\n<p><br></p>\n<p><br></p>\n<h1>1 CSFM(적합 응력장 방법) 소개</h1>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n7aba3bf2_ce82_015b_851c_9a7ecbbe35f4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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사용할 수 있게 합니다.</p>\n<p><br></p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n0f733fbd_a488_0126_ecdc_3d20181fdca5\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__e\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fbf37d1_49f1_01ee_92fc_142103ccbf3c\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___safety_factors\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n657aeec1_a7ba_016d_6538_ad401e5938bd\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___ultimate_limit_sta\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" 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CSFM(적합 응력장 방법)이 ACI 318-19 6.8.1.2절의 요구 사항을 충족하기 위해 다양한 대학에서 광범위한 검증 시험이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n2fc34368_6d70_01c9_74cd_174d9dbb5d2f\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n4f6d8227_1010_012f_7470_e637175d1eb4\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___factors___aci\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" 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정의된 모든 관련 비선형 및 비탄성 효과(건조 수축 제외)를 고려합니다.&nbsp;</p>\n<p>6.6.4절 및 6.6.5절의 요구 사항을 충족하기 위해(AS3600:2018 Sup 1:2022 C6.6절 참조) 다양한 대학에서 방법의 검증 및 타당성 확인이 수행되었습니다. 검증 및 타당성 확인 결과를 요약한 개별 논문은 다음 링크에서 확인할 수 있습니다.</p>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center-verifications?label=detail\">검증: Detail 2D</a></li>\n</ul>\n<p>IDEA StatiCa Detail은 실용적인 설계 프로그램이므로, 다음 장에서 설명하는 바와 같이 계수된 28일 특성 압축 원주 강도 <em>f'</em><em><sub>c</sub></em>를 계산에 사용합니다.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n384ec5f6_2b91_01ad_c224_1f3bfe591434\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"theoretical_background_detail___material_models__a_b7035a6\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"efa93b6e_4f99_0113_6560_858e97e2cdb0\"></object>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" 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Farmington Hills, MI: American Concrete Institute.</p>\n<p><br></p>\n<p>Alvarez, Manuel. 1998. <em>Einfluss des Verbundverhaltens auf das Verformungsvermögen von Stahlbeton</em>. IBK Bericht 236. Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zurich, Birkhäuser Verlag.</p>\n<p><br></p>\n<p>Beeby, A. W. 1979. \"The Prediction of Crack Widths in Hardened Concrete.\" <em>The Structural Engineer</em> 57A (1): 9–17.</p>\n<p><br></p>\n<p>Broms, Bengt B. 1965. \"Crack Width and Crack Spacing In Reinforced Concrete Members.\" <em>ACI Journal Proceedings</em> 62 (10): 1237–56. https://doi.org/10.14359/7742.</p>\n<p><br></p>\n<p>Burns, C.. 2012. \"Serviceability Analysis of Reinforced Concrete Members Based on the Tension Chord Model.\" IBK Report Nr. 342, Zurich, Switzerland: ETH Zurich.</p>\n<p><br></p>\n<p>Crisfield, M. A. 1997. <em>Non-Linear Finite Element Analysis of Solids and Structures</em>. Wiley.</p>\n<p><br></p>\n<p>European Committee for Standardization (CEN). 2015. <em>1 Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1:&nbsp; General rules and rules for buildings</em>. Brussels: CEN, 2005.</p>\n<p><br></p>\n<p>Fernández Ruiz, M., and A. Muttoni. 2007. \"On Development of Suitable Stress Fields for Structural Concrete.\" <em>ACI Structural Journal</em> 104 (4): 495–502.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., J. Mata-Falcón, M. Weber, T. Galkovski, D. Thong Tran, J. Kabelac, M. Konecny, J. Navratil, M. Cihal, and P. Komarkova.&nbsp;2020. \"<em>Compatible Stress Field Design Of Structural Concrete</em>. Berlin, Germany.\"AZ Druck und Datentechnik GmbH, ISBN 978-3-906916-95-8.</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W., and P. Marti. 1998. \"Structural Concrete: Cracked Membrane Model.\" <em>Journal of Structural Engineering</em> 124 (12): 1467–75. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1998)124:12(1467).</p>\n<p><br></p>\n<p>Kaufmann, W.. 1998. \"Strength and Deformations of Structural Concrete Subjected to In-Plane Shear and Normal Forces.\" Doctoral dissertation, Basel: Institut für Baustatik und Konstruktion, ETH Zürich. https://doi.org/10.1007/978-3-0348-7612-4.</p>\n<p><br></p>\n<p>Konečný, M., J. Kabeláč, and J. Navrátil. 2017. <em>Use of Topology Optimization in Concrete Reinforcement Design</em>. 24. Czech Concrete Days (2017). ČBS ČSSI. https://resources.ideastatica.com/Content/06_Detail/Verification/Articles/Topology_optimization_US.pdf.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 1985. \"Truss Models in Detailing.\" <em>Concrete International</em> 7 (12): 66–73.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P. 2013. <em>Theory of Structures: Fundamentals, Framed Structures, Plates and Shells</em>. First edition. Berlin, Germany: Wiley Ernst &amp; Sohn.</p>\n<p>http://sfx.ethz.ch/sfx_locater?sid=ALEPH:EBI01&amp;genre=book&amp;isbn=9783433029916.</p>\n<p><br></p>\n<p>Marti, P., M.Alvarez, W. Kaufmann, and V. Sigrist. 1998. \"Tension Chord Model for Structural Concrete.\" <em>Structural Engineering International</em> 8 (4): 287–298.</p>\n<p>https://doi.org/10.2749/101686698780488875.</p>\n<p><br></p>\n<p>Mata-Falcón, J. 2015. \"Serviceability and Ultimate Behaviour of Dapped-End Beams (In Spanish: Estudio Del Comportamiento En Servicio y Rotura de Los Apoyos a Media Madera).\" PhD thesis, Valencia: Universitat Politècnica de València.</p>\n<p><br></p>\n<p>Meier, H. 1983. \"Berücksichtigung Des Wirklichkeitsnahen Werkstoffverhaltens Beim Standsicherheitsnachweis Turmartiger Stahlbetonbauwerke.\" Institut für Massivbau, Universität Stuttgart.</p>\n<p><br></p>\n<p>Navrátil, J., P. Ševčík, L. Michalčík, P. Foltyn, and J. Kabeláč. 2017. <em>A Solution for Walls and Details of Concrete Structures</em>. 24. Czech Concrete Days.</p>\n<p><br></p>\n<p>Schlaich, J., K. Schäfer, and M. Jennewein. 1987a. \"Toward a Consistent Design of Structural Concrete.\" <em>PCI Journal</em> 32 (3): 74–150.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2018. <em>Concrete Structures (AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.</p>\n<p><br></p>\n<p>Standards Australia. 2022. <em>Concrete Structures – Commentary (Supplement 1 to AS 3600:2018)</em>. Sydney, NSW: Standards Australia.​</p>\n<p><br></p>\n<p>Vecchio, F.J., and M.P. Collins. 1986. \"The Modified Compression Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear.\" <em>ACI Journal</em> 83 (2): 219–31.&nbsp;</p>"
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