용접 저항은 스티프너가 없는 플랜지에 대한 연결부 또는 응력 집중으로 인한 긴 접합부에서 감소합니다. 용접의 소성 변형률은 플레이트와 마찬가지로 5%로 제한됩니다. 필릿 용접의 설계 저항은 EN1993-1-8:2006 4.5.3.2절에 규정된 방향성 방법을 사용하여 결정됩니다.
응력 발달
보-기둥 접합부의 용접 연결부에서 변형률 분포가 아래에 나타나 있습니다. 접합부는 휨 모멘트와 전단력을 받습니다. 설계 저항은 플랜지 용접의 항복에 의해 결정되며 소성 변형률 5%로 제한됩니다.
1/ 플랜지 용접에서 항복 시작
Fd = 0.63 Rd
2/ 웨브 용접에서 항복 시작
Fd = 0.95 Rd
3/ 설계 저항에서의 용접 응력
Fd = Rd
유효 폭
스티프너가 없는 보-기둥 접합부의 유효 폭이 아래에 나타나 있습니다. 응력은 유효 폭에 집중되며, 스티프너가 없는 부분 주변의 용접 저항은 감소합니다. 응력 분포는 개방형 단면과 박스형 또는 채널형 단면에 대해 나타나 있습니다.
I형 단면 기둥
RHS 단면 기둥
길이 방향을 따른 응력의 불균일한 분포와 용접 길이가 설계 저항에 미치는 영향이 아래에 나타나 있습니다. 긴 용접의 저항은 용접 단부의 응력 집중으로 인해 감소합니다.
용접 모델은 형상, 강성 및 연성과 같은 실제 용접의 특성을 반영합니다. 소성 재분배는 CBFEM(구성요소 기반 유한요소법)이 제공할 수 있는 가장 우수한 기능 중 하나입니다.