Connection designSteelKnowledge baseConnectionCBFEM

Hegesztések szabványellenőrzése kanadai szabványok szerint

Ez a cikk a következő nyelveken is elérhető

AI által angolból fordítva

A sarokvarratokat az S16-14 - 13. fejezet szerint ellenőrzik. A CJP horonyvarrat szilárdsága megegyezőnek feltételezett az alapanyagéval, és nem kerül ellenőrzésre.

A közvetlen nyírásra, valamint húzásra vagy nyomásra indukált nyírásra vonatkozó ellenállást az S16-14 - 13.13.2.2 szerint méretezik. A varratanyagban a végeselem-módszer modellezésénél plasztikus átrendeződést alkalmaznak.

V_r = 0.67 \phi_w A_w X_u (1+0.5 \sin^{1.5} \theta ) M_w

ahol:

$ϕ w = 0,67 - varratanyag ellenállási tényezője, a Kódbeállításban szerkeszthető$
$A w - hatékony varrattorok területe$
$X u - az elektróda osztályozási száma által meghatározott szakítószilárdság$
$θ - a varratszakasz tengelyének szöge az alkalmazott erő hatásvonalához képest (pl. 0° hosszirányú varratnál és 90° keresztirányú varratnál)$
$M_w = \frac{0.85+\theta_1 / 600}{0.85+\theta_2 / 600}$
$θ 1 - a vizsgált varratszakasz iránya$
$θ 2 - a csomópontban lévő, 90°-hoz legközelebb eső varratszakasz iránya$

Alapanyag kapacitása az olvadási felületen:

V_r = 0.67 \phi_w A_m F_u

ahol:

A varratdiagramok a következő képletek szerinti feszültséget mutatják:

Ha az alapanyag deaktiválva van (illeszkedő elektróda van használatban):

\sigma = \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}}

Ha az alapanyag aktiválva van (illeszkedő elektróda nincs használatban):

\sigma = \max \left \{  \frac{\sqrt{ \\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}}, \, \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{\sqrt{2} F_u / X_u} \right \}

A teljes keresztmetszetű (CJP) horonyvarratok ellenállása megegyezőnek feltételezett az alapanyagéval.

Hegesztések szabványellenőrzése kanadai szabványok szerint

Ez a cikk a következő nyelveken is elérhető

AI által angolból fordítva

A sarokvarratokat az S16-14 - 13. fejezet szerint ellenőrzik. A CJP horonyvarrat szilárdsága megegyezőnek feltételezett az alapanyagéval, és nem kerül ellenőrzésre.

A közvetlen nyírásra, valamint húzásra vagy nyomásra indukált nyírásra vonatkozó ellenállást az S16-14 - 13.13.2.2 szerint méretezik. A varratanyagban a végeselem-módszer modellezésénél plasztikus átrendeződést alkalmaznak.

V_r = 0.67 \phi_w A_w X_u (1+0.5 \sin^{1.5} \theta ) M_w

ahol:

$ϕ w = 0,67 - varratanyag ellenállási tényezője, a Kódbeállításban szerkeszthető$
$A w - hatékony varrattorok területe$
$X u - az elektróda osztályozási száma által meghatározott szakítószilárdság$
$θ - a varratszakasz tengelyének szöge az alkalmazott erő hatásvonalához képest (pl. 0° hosszirányú varratnál és 90° keresztirányú varratnál)$
$M_w = \frac{0.85+\theta_1 / 600}{0.85+\theta_2 / 600}$
$θ 1 - a vizsgált varratszakasz iránya$
$θ 2 - a csomópontban lévő, 90°-hoz legközelebb eső varratszakasz iránya$

Alapanyag kapacitása az olvadási felületen:

V_r = 0.67 \phi_w A_m F_u

ahol:

A varratdiagramok a következő képletek szerinti feszültséget mutatják:

Ha az alapanyag deaktiválva van (illeszkedő elektróda van használatban):

\sigma = \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}}

Ha az alapanyag aktiválva van (illeszkedő elektróda nincs használatban):

\sigma = \max \left \{  \frac{\sqrt{ \\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{1+0.5 \sin^{1.5}{\theta}}, \, \frac{\sqrt{ \sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + \tau_{\parallel}^2 }}{\sqrt{2} F_u / X_u} \right \}

A teljes keresztmetszetű (CJP) horonyvarratok ellenállása megegyezőnek feltételezett az alapanyagéval.