Nachweis von Komponenten nach EN (Eurocode)

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Die Feder, die Lochleibung und Zug darstellen, hat ein bilineares Kraft-Verformungs-Verhalten mit einer Anfangssteifigkeit und einer Bemessungstragfähigkeit&nbsp;nach Abs. 3.6 und 6.3.2 in EN 1993-1-8.</p>\n<p>Bemessungswert der Zugtragfähigkeit der Schraube (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=0,9 f_{ub} A_s / \\gamma_{<sub>M2</sub>} \\]</p>\n<p>Bemessungswert der Durchstanztragfähigkeit des Schraubenkopfes oder der Schraubenmutter (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ B_{p,Rd} = 0,6 \\pi d_m t_p f_u / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Bemessungswert der Schertragfähigkeit je Scherebene (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ F_{v,Rd} = \\alpha_v f_{ub} A_s / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Die Bemessungsschubtragfähigkeit kann mit dem Reduktionsfaktor β<sub>p</sub> multipliziert werden, wenn ein Versatz vorhanden ist (EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (12)) und diese Option in den Normeinstellungen ausgewählt ist.</p>\n<p>Bemessungswert der Lochleibungstragfähigkeit der Platte (EN 1993-1-8 – Tabele 3.4):</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = k_1 a_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) &nbsp;&nbsp;&nbsp;für Standardlöcher</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = 0,6 k_1 a_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) &nbsp;&nbsp;&nbsp;für Langlöcher</p>\n<p>Ausnutzung bei Zug [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_t = \\frac{F_{t,Ed}}{\\min (F_{t,Rd},\\, B_{p,Rd})} \\]</p>\n<p>Ausnutzung bei Schub [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_t = \\frac{V}{\\min (F_{v,Rd},\\, F_{b,Rd})} \\]</p>\n<p>Interaktion von Zug und Schub [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_{ts}=\\frac{V}{F_{v,Rd}}+\\frac{F_{t,Ed}}{1,4 F_{t,Rd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit der Schraube</li>\n  <li><em>d</em><sub>m</sub> – Mittelwert der Schnittpunkte und Schlüsselweiten des Schraubenkopfes oder der Mutter, je nachdem, welcher Wert kleiner ist</li>\n  <li><em>d</em> – Schraubendurchmesser</li>\n  <li><em>t</em><sub>p</sub> – Plattendicke unter dem Schraubenkopf/-mutter</li>\n  <li><em>f</em><sub>u</sub> – Stahlfestigkeit</li>\n  <li><em>α</em><sub>v</sub> = 0,6 für die Klasse 4.6, 5.6, 8.8 and 0,5 für die Klassen 4.8, 5.8, 6.8, 10.9</li>\n  <li>\\( k_1 = \\min \\left (2,8 \\frac{e_2}{d_0}-1,7, \\, 1,4 \\frac{p_2}{d_0}-1,7, \\, 2,5 \\right ) \\) – Faktor aus Tabelle 3.4</li>\n  <li><em>α</em><sub>b</sub> = 1,0 wenn der Lochleibungsnachweis mit a<sub>b</sub> in den Normeinstellungen deaktiviert ist; bei aktiviertem Nachweis wird der Wert für α<sub>b</sub> nach EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4 ermittelt: \\( \\alpha_d = \\min \\left ( \\frac{e_1}{3 d_0}, \\, \\frac{p_1}{3 d_0}-\\frac{1}{4}, \\, \\frac{f_{ub}}{f_u} \\right ) \\)</li>\n  <li><em>e</em><sub>1</sub>, <em>e</em><sub>2</sub> – Kantenabstände in Lastrichtung und senkrecht zur Lastrichtung</li>\n  <li><em>p</em><sub>1</sub>, <em>p</em><sub>2</sub> – Schraubenabstände in Lastrichtung und senkrecht zur Lastrichtung</li>\n  <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – Zugkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Sicherheitsfaktor (EN 1993-1-8 – Tabelle 2.1; änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a7118264-bc51-467c-af9b-09b310aea86a/Bolt_check.png\" data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" alt=\"\"></figure>\n<p>Randabstände, die für die Schraubentragfähigkeit verwendet werden, müssen für allgemeine Plattengeometrien, Platten mit Öffnungen, Ausschnitten usw. relevant sein.</p>\n<p>Der Algorithmus liest die tatsächliche Richtung des resultierenden Schubkraftvektors in einer gegebenen Schraube und berechnet dann die Abstände, die für den Lochleibungsnachweis benötigt werden.</p>\n<p>Die End- (e<sub>1</sub>) und Randabstände (e<sub>2</sub>) werden durch Aufteilen der Plattenkontur in drei Segmente bestimmt. Das Endsegment ist durch einen 60°-Bereich in Richtung des Kraftvektors gekennzeichnet. Die Kantensegmente werden durch zwei 65°-Bereiche senkrecht zum Kraftvektor definiert. Als End- oder Kantenabstand wird dann der kürzeste Abstand einer Schraube zu einem relevanten Segment genommen.</p>\n<figure data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c166c28a-3f8f-4d50-99ba-857ed9b01e6c/Bolt%20bearing%20distances%201.png\" data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die Abstände zwischen den Schraubenlöchern (p<sub>1</sub>; p<sub>2</sub>) werden ermittelt, indem die umgebenden Schraubenlöcher virtuell um die Hälfte ihres Durchmessers vergrößert werden und dann zwei Linien in Richtung und senkrecht zum Schubkraftvektor gezogen werden. Die Abstände zu den vergrößerten Schraubenlöchern, die von diesen Linien geschnitten werden, gehen dann als p<sub>1</sub> und p<sub>2</sub> in die Berechnung ein.</p>\n<figure data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/b8152921-f220-412f-81de-8c8c83d7e2c2/Bolt%20bearing%20distances%202.png\" data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Vorgespannte Schrauben</h3>\n<p>Bemessungswert des Gleitwiderstand je Schraubenklasse 8.8 oder 10.9 (EN 1993-1-8, Abs. 3.9 – Gleichung&nbsp;3.8):</p>\n<p>\\[ F_{s,Rd} =\\frac{k_s n \\mu (F_{p,C} - 0,8 F_{t,Ed})}{\\gamma_{M3}} \\]</p>\n<p>Die Vorspannkraft (EN 1993-1-8 – Gleichung 3.7)</p>\n<p><em>F</em><sub>p,C</sub> = 0,7 <em>f</em><sub>ub</sub> <em>A</em><sub>s</sub></p>\n<p>Der Vorspannkraftfaktor 0,7 kann in den Normeinstellungen geändert werden.</p>\n<p>Ausnutzung [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_s = \\frac{V}{F_{s,Rd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit</li>\n  <li><em>k</em><sub>s</sub> – Koeffizient (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.6; <em>k</em><sub>s</sub>&nbsp;=&nbsp;1 für normale Rundlöcher, <em>k</em><sub>s</sub>&nbsp;=&nbsp;0,63 für Langlöcher)</li>\n  <li><em>μ</em> – Gleitfaktor, änderbar in den Normeinstellungen (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.7)</li>\n  <li><em>n</em> – Anzahl der Reibflächen. Der Nachweis wird für jede Reibfläche separat berechnet</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M3</sub> – Sicherheitsfaktor&nbsp;(EN 1993-1-8 – Tabelle 2.1; änderbar in den Normeinstellungen – empfohlene Werte sind 1,25 für den Grenzzustand der Tragfähigkeit und 1,1 für den Nachweis im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit)</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – Zugkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n</ul>\n<p>Wird das Gleiten von vorgespannten Schrauben im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit überprüft, sollten diese anschließend auf \"Lochleibung - Interaktion Scherzug\" umgestellt und auf den Grenzzustand der Tragfähigkeit überprüft werden.</p>\n<h3>Konstruktionsregeln</h3>\n<p>Das Überprüfen der Konstruktionsregeln von Schrauben wird durchgeführt, wenn die Option in den Normeinstellungen ausgewählt ist. Überprüft werden die Abmessungen von der Schraubenmitte zu den Plattenkanten und zwischen den Schrauben. Randabstand e = 1,2 und Schraubenabstand p = 2,2 werden in Tabelle 3.3 in EN 1993-1-8 empfohlen. Der Anwender kann beide Werte in den <a data-item-id=\"4c6edfbf-55db-5bd7-a27d-c18b92fa08ad\" href=\"\"><strong>Normeinstellungen </strong></a>ändern.</p>"
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Die Tragfähigkeiten von ungerissenem Beton sind höher.</p>\n<h4>Zugtragfähigkeit des Stahl (EN 1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.3):</h4>\n<p>\\[ N_{Rd,s} = \\frac{N_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,s</sub> = <em>c </em>∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines Anekrs bei Stahlversagen</li>\n  <li><em>c </em>\t– Abnahme der Zugfestigkeit von Schrauben mit geschnittenem Gewinde nach EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (3); änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>\t– Zugspannungsfläche der Ankerschraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>uk</sub>\t– Charakteristische Zugfestigkeit der Ankerschraube</li>\n  <li>\\(\\gamma_{Ms}=1,2 \\cdot \\frac{f_{uk}}{f_{yk}} \\ge 1,4\\) – Teilsicherheitsfaktor für Stahlversagen bei Zug (EN 1992-4, Tabelle 4.1)</li>\n  <li><em>f</em><sub>yk</sub>\t– Charakteristische Streckgrenze der Ankerschraube</li>\n</ul>\n<h4>Betonkegelfestigkeit für Versagen eines Ankers oder einer Ankergruppe (EN 1992-4, Abs. 7.2.1.4):</h4>\n<p>\\[ N_{Rd,c} = \\frac{N_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\(N_{Rk,c}=N_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \\cdot \\psi_{s,N} \\cdot \\psi_{re,N} \\cdot \\psi_{ec,N} \\cdot \\psi_{M,N}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines Ankers, einer Ankergruppe und der auf Zug belasteten Anker einer Ankergruppe bei Betonkegelversagen</li>\n  <li>\\(N_{Rk,c}^0 = k_1 \\sqrt{f_{ck}} h_{ef}^{1,5}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen im Beton angebrachten Ankers, der nicht durch benachbarte Anker oder Kanten des Betonbauteils beeinflusst wird</li>\n  <li><em>k</em><sub>1</sub> – Faktor zur Berücksichtigung des Betonzustands und des Ankertyps; für eingegossene Kopfanker (mit Kopfplatten) k<sub>1</sub> = 8,9 für gerissenen Beton und k<sub>1</sub> = 12,7 für ungerissenen Beton; für nachträglich angebrachte Anker (gerade Anker) k<sub>1</sub> = 7,7 für gerissenen Beton und k<sub>1</sub> = 11,0 für ungerissenen Beton</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck </sub>– Charakteristische Betondruckzylinderfestigkeit</li>\n  <li><em>h</em><sub>ef </sub>– Einbettungstiefe des Anker im Beton; für 3 oder mehr nahe Kanten wird EN&nbsp;1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.4&nbsp;(8) und das wirksame \\(h'_{ef} = \\max \\left \\{ \\frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \\cdot h_{ef}, \\, \\frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \\cdot h_{ef} \\right \\}\\) in den Formeln für <em>N</em><sub>Rk,c</sub><sup>0</sup>, <em>c</em><sub>cr,N</sub>, <em>s</em><sub>cr,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup>, <em>ψ</em><sub>s,N</sub>, und <em>ψ</em><sub>ec,N</sub> verwendet</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,N</sub> – Tatsächliche projizierte Fläche, begrenzt durch überlappende Betonkegel benachbarter Anker sowie durch Kanten des Betonbauteils</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup> = <em>s</em><sub>cr,N</sub><sup>2</sup> – Projizierte Bezugsfläche, d.h. die Betonfläche eines einzelnen Ankers mit großem Abstand und Kantenabstand an der Betonoberfläche</li>\n  <li>\\(\\psi_{s,N}=0,7+0,3 \\cdot \\frac{c}{c_{cr,N}} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton durch die Nähe einer Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>c</em> – Kleinster Kantenabstand</li>\n  <li><em>c</em><sub>cr,N</sub> = 1,5 ∙ <em>h</em><sub>ef</sub> – Charakteristischer Kantenabstand zur Sicherstellung der Übertragung der charakteristischen Tragfähigkeit eines Ankers bei Betonausbruch unter Zugbelastung</li>\n  <li>\\(\\psi_{re,N}=0,5+\\frac{h_{ef}}{200} \\le 1\\) – Schalenabplatzungsfaktor</li>\n  <li>\\(\\psi_{ec,N}=\\frac{1}{1+2 \\cdot (e_N / s_{cr,N})} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Zugbelastungen auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken; ψ<sub>ec,N</sub> wird für jede Richtung separat bestimmt und das Produkt beider Faktoren verwendet</li>\n  <li><em>e</em><sub>N</sub> – Exzentrizität der resultierenden Zugkraft der auf Zug belasteten Anker in Bezug auf den Schwerpunkt der auf Zug belasteten Anker</li>\n  <li><em>s</em><sub>cr,N</sub> = 2 ∙ <em>c</em><sub>cr,N</sub> – Charakteristischer Ankerabstand zur Sicherstellung der charakteristischen Tragfähigkeit der Anker bei Betonkegelbruch unter Zugbelastung</li>\n  <li>\\(\\psi_{M,N} = 2- \\frac{z}{1.5 \\cdot h_{ef}} \\ge 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung einer Druckkraft zwischen Fixierung und Beton bei Biegemomenten mit oder ohne Normalkraft; dieser Parameter ist gleich 1, wenn c &lt; 1,5 h<sub>ef</sub> oder das Verhältnis der Druckkraft (einschließlich von Druck durch Biegung) zur Summe der Zugkräfte in den Ankern kleiner als 0,8 ist oder z / h<sub>ef</sub> ≥ 1,5</li>\n  <li><em>z</em> – Innerer Hebelarm des Ankers</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst </sub>– Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4, Tabelle&nbsp;4.1)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor taking account of the installation safety of an anchor system (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<p>Die Betonausbruchskegelfläche für eine Gruppe von auf Zug belasteten Ankern, die einen gemeinsamen Betonkegel A<sub>c,N</sub> bilden, ist durch eine rote gestrichelte Linie dargestellt.</p>\n<figure data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/98effa12-7603-4f61-96c1-3589a051ad77/AcN.png\" data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Auszugsfestigkeit (EN&nbsp;1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.5)</h4>\n<p>Die Auszugsfestigkeit wird bei Ankern mit Kopfplatten nach EN 1992-4, Abs. 7.2.1.5 nachgewiesen:</p>\n<p>\\[ N_{Rd,p}=\\frac{N_{Rk,p}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,p</sub> = <em>k</em><sub>2</sub> ∙ <em>A</em><sub>h</sub> ∙ <em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit bei Auszugsversagen</li>\n  <li><em>k</em><sub>2</sub> – Beiwert abhängig vom Betonzustand, k<sub>2</sub> = 7,5 für gerissenen Beton, k<sub>2</sub> = 10,5 für ungerissenen Beton</li>\n  <li><em>A</em><sub>h</sub> – Auflagefläche des Ankerkopfes; für runde Kopfplatten \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), für rechteckige Kopfplatten \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n  <li><em>d</em><sub>h</sub> ≤ 6 <em>t</em><sub>h</sub> + <em>d</em> – Kopfdurchmesser des Kopfankers</li>\n  <li><em>t</em><sub>h</sub> – Kopfdicke des Kopfankers</li>\n  <li><em>d</em> – Durchmesser des Ankerschafts</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Betondruckzylinderfestigkeit</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4, Tabelle&nbsp;4.1)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor zur Berücksichtigung der Montagesicherheit eines Ankersystems(änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<p>Die Auszugsfestigkeit anderer Ankertypen wird nicht nachgewiesen und muss vom Hersteller garantiert werden.</p>\n<h4>Betonausbruchfestigkeit (EN 1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.8)</h4>\n<p>Ausbruchversagen wird bei Kopfankern (Ankertyp – Kopfplatte) mit Randabstand c ≤ 0,5 h<sub>ef</sub> nach EN 1992-4, Abs. 7.2.1.8 nachgewiesen. Anker werden als Gruppe behandelt, wenn ihr Abstand in Kantennähe s ≤ 4 c<sub>1</sub> beträgt. Hinterschnittanker können auf die gleiche Weise nachgewiesen werden, aber der Wert von A<sub>h</sub> ist in der Software unbekannt. Das Ausbruchversagen&nbsp;von Hinterschnittankern kann durch Auswahl von Kopfplatten mit entsprechender Abmessung ermittelt werden.</p>\n<p>\\[N_{Rd,cb} = \\frac{N_{Rk,cb}}{\\gamma_{Mc}}\\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\(N_{Rk,cb} = N_{Rk,cb}^0 \\cdot \\frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \\cdot \\psi_{s,Nb} \\cdot \\psi_{g,Nb} \\cdot \\psi_{ec,Nb}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit bei Betonausbruchversagen</li>\n  <li>\\(N_{Rk,cb}^0 = k_5 \\cdot c_1 \\cdot \\sqrt{A_h} \\cdot \\sqrt{f_{ck}}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen Ankers, unbeeinflusst durch benachbarte Anker oder weitere Kanten</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub> – Tatsächliche projizierte Fläche, begrenzt durch überlappende Betonausbruchkörper benachbarter Anker sowie durch Kantennähe des Betonbauteils oder die Bauteildicke</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub><sup>0</sup> = (4 <em>c</em><sub>1</sub>)<sup>2</sup> – Projizierte Bezugsfläche eines einzelnen Ankers mit einem Kantenabstand von c<sub>1</sub></li>\n  <li>\\(\\psi_{s,Nb} = 0,7+0,3 \\frac{c_2}{2 c_1} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton aufgrund der Nähe einer Ecke des Betonbauteils</li>\n  <li>\\( \\psi_{g,Nb} = \\sqrt{n} + (1-\\sqrt{n}) \\frac{s_2}{4c_1} \\ge 1 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung</li>\n  <li>\\(\\psi_{ec,Nb} = \\frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Lasten auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken</li>\n  <li><em>k</em><sub>5</sub> – Parameter bezogen auf den Betonzustand; für gerissenen Beton k<sub>5</sub> = 8,7, für ungerissenen Beton k<sub>5</sub> = 12,2</li>\n  <li><em>c</em><sub>1</sub> – Kantenabstand des Ankers in Richtung 1 zur nächsten Kante</li>\n  <li><em>c</em><sub>2</sub> – Kantenabstand des Ankers senkrecht zur Richtung 1: Der kleinste Kantenabstand in einem schmalen Bauteil mit mehreren Kantenabständen</li>\n  <li><em>A</em><sub>h</sub> – Fläche des Last tragenden Ankerkopfes; für kreisförmige Kopfplatten \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), für rechteckige Kopfplatten \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n  <li><em>d</em> – Nomineller Ankerdurchmesser</li>\n  <li><em>d</em><sub>h</sub> – Durchmesser der kreisförmigen Kopfplatte</li>\n  <li><em>a</em><sub>wp</sub> – Seitengröße der quadratischen Kopfplatte</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Zylinderdruckfestigkeit von Beton</li>\n  <li><em>n</em> – Anzahl an in einer Reihe parallelen Anker zur Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>s</em><sub>2</sub> – Abstand der Anker in einer Gruppe senkrecht zur Richtung 1</li>\n  <li><em>s</em><sub>cr,Nb</sub> = 4 <em>c</em><sub>1</sub> – Erforderlicher Abstand, damit ein Anker seine charakteristische Zugfestigkeit gegen Ausbruchversagen entwickeln kann</li>\n</ul>\n<h4>Scherfestigkeit des Ankerstahls (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.3)</h4>\n<p>Die Schertragfähigkeit von Ankerstahl wird nach EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3 nachgewiesen. Reibung wird nicht berücksichtigt. Scherung mit und ohne Hebelarm wird in Abhängigkeit von den Einstellungen der Fertigungsoperation der Fußplatte erkannt.</p>\n<p>\\[V_{Rd,s} = \\frac{V_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}}\\]</p>\n<p>Für Abstand: direkt, <strong>Scherung </strong>wird&nbsp;<strong>ohne Hebelarm</strong> angenommen (EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3.1):</p>\n<p><em>V</em><sub>Rk,s</sub> = <em>k</em><sub>6</sub> ∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen Ankers bei Stahlversagen; oder bei Ankern mit einem Verhältnis h<sub>ef</sub>/d<sub>nom</sub> &lt; 5 und einer Betondruckfestigkeitsklasse &lt; C20/25 ist die charakteristische Tragfähigkeit V<sub>Rk,s</sub> mit dem Faktor 0,8 zu multiplizieren.</p>\n<p>Für Abstand: Mortelfuge, <strong>Scherung </strong>wird&nbsp;<strong>mit Hebelarm</strong> angenommen (EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3.2):</p>\n<p>\\[V_{Rk,s}= \\frac{\\alpha_M \\cdot M_{Rk,s}}{l_a}\\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>k</em><sub>6</sub> = 0,6 für Anker mit f<sub>uk</sub> ≤ 500&nbsp;MPa; ansonsten <em>k</em><sub>6</sub> = 0,5</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Scherfläche des Ankers; wird <em>Scherebene im Gewinde</em> gewählt, wird die durch das Gewinde reduzierte Fläche verwendet; andernfalls wird die gesamte Schaftfläche verwendet</li>\n  <li><em>f</em><sub>uk</sub>\t– Zugfestigkeit der Ankerschraube</li>\n  <li><em>α</em><sub>M</sub>&nbsp;=&nbsp;2 – Annahme einer vollen Einspannung (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;6.2.2.3)</li>\n  <li>\\( M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \\left ( 1 - \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right ) \\) – Charakteristische Biegetragfähigkeit&nbsp;des Ankers vermindert um die Zugkraft im Anker</li>\n  <li><em>M</em><sub>Rk,s</sub><sup>0</sup>&nbsp;=&nbsp;1,2 <em>W</em><sub>el</sub> <em>f</em><sub>ub </sub>– Charakteristische Biegetragfähigkeit des Ankers (ETAG&nbsp;001, Anhang C – Gleichung (5.5b))</li>\n  <li>\\( W_{el} = \\frac{\\pi d^3}{32}\\) – Widerstandsmoment des Ankers</li>\n  <li><em>d</em> – Durchmesser der Ankerschraube; wenn <em>Scherebene im Gewinde</em> gewählt wird, wird der um Gewinde reduzierte Durchmesser verwendet; andernfalls wird der nominelle Durchmesser d<sup>nom </sup>verwendet</li>\n  <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – Zugkraft im Anker</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rd,s</sub> – Zugtragfähigkeit des Ankers</li>\n  <li><em>l</em><sub>a</sub>&nbsp;=&nbsp;0,5 <em>d</em><sub>nom</sub> + <em>t</em><sub>mortar</sub>&nbsp;+&nbsp;0,5&nbsp;<em>t</em><sub>bp</sub> – Hebelarm</li>\n  <li><em>t</em><sub>mortar</sub> – Dicke der Mörtelschicht</li>\n  <li><em>t</em><sub>bp</sub> – Dicke der Fußplatte</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Ms</sub> = 1,0 ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> / <em>f</em><sub>yk</sub> ≥ 1,25 für <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 800&nbsp;MPa und <em>f</em><sub>yk</sub> / <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 0,8; ansonsten <em>γ</em><sub>Ms </sub>= 1,5 – Teilsicherheitsfaktor für Stahlversagen (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle 4.1)</li>\n</ul>\n<h4>Betonausbruchversagen (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.4):</h4>\n<p>\\[ V_{Rd,cp}= \\frac{V_{Rk,cp}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>V</em><sub>Rk,cp</sub> = <em>k</em><sub>8</sub> ∙ <em>N</em><sub>Rk,c</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit bei Betonausbruchversagen</li>\n  <li><em>k</em><sub>8</sub>&nbsp;= 1 für <em>h</em><sub>ef</sub>&nbsp;&lt; 60 mm; <em>k</em><sub>8</sub>&nbsp;= 2 für <em>h</em><sub>ef</sub>&nbsp;≥ 60 mm (ETAG&nbsp;001, Anhang C – Abs.&nbsp;5.2.3.3)</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,c</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines Ankers, einer Anekrgruppe und der auf Zug belasteten Anker einer Ankergruppe bei Betonkonusbruch; es wird davon ausgegangen, dass alle Anker auf Zug belastet werden</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle&nbsp;4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub>&nbsp;= 1,0 für Scherlasten)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Betonkantenversagen (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.5):</h4>\n<p>Betonkantenversagen ist ein sprödes Versagen und es wird der ungünstigste Fall geprüft, d.h. nur die kantennahen Anker übertragen die volle Scherlast auf eine gesamte Fußplatte. Bei rechtwinkliger Anordnung der Anker&nbsp;überträgt die Ankerreihe an der untersuchten Kante die Scherlast. Sind die Anker unregelmäßig positioniert, übertragen die beiden der untersuchten Kante am nächsten liegenden Anker die Scherlast. Es werden zwei Kanten in Richtung der Scherlast untersucht und der \"Worst Case\" im Ergebnis dargestellt.</p>\n<figure data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a474081e-7cf0-4c58-a894-ab1f9acf233d/Concrete_edge.png\" data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Untersuchte Kanten in Abhängigkeit von der Richtung der resultierenden Scherkraft</em></p>\n<p>\\[ V_{Rd,c} = \\frac{V_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\( V_{Rk,c}= V_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \\cdot \\psi_{s,V} \\cdot \\psi_{h,V} \\cdot \\psi_{ec,V} \\cdot \\psi_{\\alpha,V} \\cdot \\psi_{re,V} \\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines Anker oder einer Ankergruppe, die zur Kante hin belastet wird</li>\n  <li>\\( V_{Rk,c}^0 = k_9 \\cdot d_{nom}^\\alpha \\cdot l_f^\\beta \\cdot f_{ck}^{0.5} \\cdot c_1^{1.5}\\) – Anfangswert der charakteristischen Tragfähigkeit eines senkrecht zur Kante belasteten Ankers</li>\n  <li><em>k</em><sub>9</sub> – Faktor zur Berücksichtigung des Betonzustands; k<sub>9</sub> = 1,7 für gerissenen Beton, k<sub>9</sub> = 2,4 für ungerissenen Beton</li>\n  <li>\\( \\alpha = 0,1 \\left ( \\frac{l_f}{c_1} \\right ) ^{0.5} \\)</li>\n  <li>\\( \\beta = 0,1 \\left ( \\frac{d_{nom}}{c_1} \\right ) ^{0.2} \\)</li>\n  <li><em>l</em><sub>f</sub>&nbsp;=&nbsp;min&nbsp;(<em>h</em><sub>ef</sub>, 12 <em>d</em><sub>nom</sub>) for <em>d</em><sub>nom</sub> ≤ 24&nbsp;mm; <em>l</em><sub>f</sub>&nbsp;=&nbsp;min&nbsp;[<em>h</em><sub>ef</sub>, max (8 <em>d</em><sub>nom</sub>, 300&nbsp;mm)] für <em>d</em><sub>nom</sub> &gt; 24&nbsp;mm – Wirksame Länge des auf Schub belasteten Ankers</li>\n  <li><em>h</em><sub>ef</sub> – Einbettungstiefe des Ankers in Beton</li>\n  <li><em>c</em><sub>1</sub> – Abstand vom Anker zur untersuchten Kante; für Anker in einem schmalen dünnen Träger wird der wirksame Abstand \\( c'_1=\\max \\left \\{ \\frac{c_{2,max}}{1,5}, \\, \\frac{h}{1,5}, \\, \\frac{s_{2,max}}{3} \\right \\} \\) verwendet</li>\n  <li><em>c</em><sub>2</sub> – Kleinerer Abstand zur Betonkante senkrecht zum Abstand c<sub>1</sub></li>\n  <li><em>d</em><sub>nom</sub> – Nomineller Ankerdurchmesser</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,V</sub><sup>0</sup> = 4,5 <em>c</em><sub>1</sub><sup>2</sup> – Fläche des des Betonkegels eines einzelnen Ankers an der seitlichen nicht von Kanten betroffenen Betonfläche</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,V</sub> – Tatsächliche Fläche des Betonkegels der Verankerung an der seitlichen Betonoberfläche</li>\n  <li>\\(\\psi_{s,V} = 0,7+0,3 \\frac{c_2}{1.5 c_1} \\le 1,0 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton durch weitere Kanten des Betonbauteils auf die Schubtragfähigkeit</li>\n  <li>\\( \\psi_{h,V} = \\left ( \\frac{1,5 c_1}{h} \\right ) ^ {0,5} \\ge 1,0 \\) – Faktor, der berücksichtigt, dass die Schubtragfähigkeit nicht proportional zur Bauteildicke abnimmt, wie im Verhältnis A<sub>c,V</sub> / A<sub>c,V</sub><sup>0</sup>&nbsp;angenommen</li>\n  <li>\\( \\psi_{ec,V} = \\frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \\le 1 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Querlasten auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken</li>\n  <li>\\( \\psi_{\\alpha,V} = \\sqrt{\\frac{1}{(\\cos \\alpha_V)^2 + (0,5 \\sin \\alpha_V)^2}} \\ge 1 \\) – Zur Berücksichtigung des Winkels α<sub>V</sub> zwischen der aufgebrachten Last V und der Lastrichtung senkrecht zur freien Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>ψ</em><sub>re,V</sub>&nbsp;=&nbsp;1,0 – Faktor zur Berücksichtigung des Einflusses der Bewehrungsart in gerissenem Beton</li>\n  <li><em>h</em> – Höhe des Betonblocks</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle&nbsp;4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub>&nbsp;= 1,0 für Scherlasten)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Interaktion von Zug und Schub im Stahl</h4>\n<p>Die Interaktion von Zug und Schub wird für Stahl- und Betonversagen getrennt nach Tabelle 7.3 bestimmt. Die Interaktion&nbsp;im Stahl wird nach Gleichung (7.54) nachgewiesen. Die Interaktion&nbsp;im Stahl wird separat geprüft.</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right )^2 + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,s}} \\right )^2 \\le 1,0 \\]</p>\n<h4>Interaktion von Zug und Schub im Beton</h4>\n<p>Die Interaktion im Beton wird gemäß Gleichung (7.55) nachgewiesen.</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,i}} \\right )^{1,5} + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,i}} \\right )^{1,5} \\le 1,0 \\]</p>\n<p>Es wird der kleinere der Werte \\(N_{Ed} / N_{Rd,i} \\) und \\(V_{Ed} / V_{Rd,i} \\) für verschiedene Versagensarten verwendet. Beachten Sie, dass die Werte für \\(N_{Ed}\\) und \\(N_{Rd,i}\\) oft zu einer Ankergruppe gehören.</p>\n<h3>Abstandsanker</h3>\n<p>Abstandshalter werden als Stabelement ausgeführt, die durch Querkräfte, Biegemoment und Druck- oder Zugkraft belastet werden. Diese Schnittgrößen werden durch das Finite-Elemente-Modell ermittelt. Der Anker wird beidseitig befestigt, eine Seite liegt 0,5×d unterhalb der Betonebene, die andere Seite liegt in der Mitte der Plattendicke. Die Knicklänge wird konservativ mit der doppelten Länge des Stabelements angenommen. Es wird ein plastischer Widerstandsmodul verwendet. Die Bemessung des Stabelements erfolgt nach EN 1993-1-1. Die Scherkraft kann die Streckgrenze des Stahls gemäß Abs. 6.2.8 verringern aber die Mindestlänge des Ankers, um die Mutter unter der Fußplatte zu montieren, stellt sicher, dass der Anker beim Biegen versagt, bevor die Scherkraft die Hälfte der Scherkrafttragfähigkeit erreicht. Die Reduzierung ist daher nicht erforderlich. Die Interaktion von Biegemoment und Druck- bzw. Zugfestigkeit wird nach Abs. 6.2.1 bewertet.</p>\n<h4>Schertragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.2.6):</h4>\n<p>\\[ V_{pl,Rd} = \\frac{A_V f_y / \\sqrt{3}}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V</sub> = 0,844 <em>A</em><sub>s</sub> – Scherfläche</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Durch Gewinde reduzierte Schraubenfläche</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Teilsicherheitsfaktor</li>\n</ul>\n<h4>Zugtragfähigkeit (EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1):</h4>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=\\frac{c k_2 f_{ub} A_s}{\\gamma_{M2}} \\ge F_t \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>c</em> – Abnahme der Zugtragfähigkeit von Schrauben mit geschnittenem Gewinde nach EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (3); änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>k</em><sub>2</sub>&nbsp;=&nbsp;0,9 – Faktor aus Tabelle 3.4 in EN 1993-1-8</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit des Ankerbolzens</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Ankerschraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Sicherheitsfaktor (EN 1993-1-8 – Table 2.1; änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Drucktragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.3):</h4>\n<p>\\[ F_{c,Rd} = \\frac{\\chi A_s f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\( \\chi = \\frac{1}{\\Phi + \\sqrt{\\Phi^2 - \\bar\\lambda^2}} \\le 1 \\) – Knickreduktionsfaktor</li>\n  <li>\\( \\Phi = 0,5 \\left [1+ \\alpha (\\bar\\lambda - 0.2) + \\bar\\lambda^2 \\right ] \\) – Wert zur Ermittlung des Knickreduktionsfaktors χ</li>\n  <li><em>α</em> = 0,49 – Imperfektionsbeiwert für Knickkurve c (zum Vollkreis gehörend)</li>\n  <li>\\( \\bar\\lambda = \\sqrt{\\frac{A_s f_y}{N_{cr}}} \\) – Relative Schlankheit</li>\n  <li>\\( N_{cr} = \\frac{\\pi^2 E I}{L_{cr}^2} \\) – Kritische Eulerkraft</li>\n  <li>\\( I = \\frac{\\pi d_s^4}{64} \\) – Trägheitsmoment der Schraube</li>\n  <li><em>L</em><sub>cr</sub> = 2 <em>l</em> – Knicklänge; sicherheitshalber wird davon ausgegangen, dass die Schraube im Beton fixiert ist und sich an der Fußplatte frei drehen kann</li>\n  <li><em>l</em> – Länge des Schraubenelements gleich halber Fußplattendicke + Spalt + halber Schraubendurchmesser; es wird sicherheitshalber davon ausgegangen, dass die Unterlegscheibe und die Mutter nicht an der Betonoberfläche festgeklemmt sind (ETAG&nbsp;001 – Anhang&nbsp;C –&nbsp;Abs. 4.2.2.4)</li>\n</ul>\n<h4>Biegetragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.2.5):</h4>\n<p>\\[ M_{pl,Rd} = \\frac{W_{pl} f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<ul>\n  <li>\\( W_{pl}= \\frac{d_s^3}{6} \\) – Widerstandsmoment der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Teilsicherheitsfaktor</li>\n</ul>\n<h4>Ausnutzung des Ankerstahl (EN&nbsp;1993-1-1 Abs.&nbsp;6.2.1)</h4>\n<p>\\[ \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd}} + \\frac{M_{Ed}}{M_{Rd}} \\le 1 \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – Bemessungswert der Zug-(+) oder Druck-(-)kraft</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rd</sub> – Bemessungswert&nbsp;der Zug- (+, F<sub>t,Rd</sub>) oder Druck-(-, F<sub>c,Rd</sub>)tragfähigkeit</li>\n  <li><em>M</em><sub>Ed</sub> – Bemessungswert des Biegemoments</li>\n  <li><em>M</em><sub>Rd</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>M</em><sub>pl,Rd</sub> – Bemessungswert der Biegetragfähigkeit</li>\n</ul>"
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Die wirksame Fläche A<sub>eff,cm</sub> unter der Fußplatte wird als die Form des <a data-item-id=\"376528a7-312a-52ea-b8a0-d2f726dd9f62\" href=\"\">Stützenquerschnitts</a>, vergrößert um zusätzliche Ausbreitungsbreite c, ermittelt.</p>\n<p>\\[ c = t \\sqrt{\\frac{f_y}{3 f_{jd} \\gamma_{M0}}} \\]</p>\n<p>mit t als Dicke der Fußplatte, f<sub>y</sub> der Streckgrenze der <a data-item-id=\"b13ca9e0-1d5f-5aa7-8a23-99dc9e7c8d51\" href=\"\">Fußplatte</a> und γ<sub>M0</sub> als Teilsicherheitsbeiwert für Stahl.</p>\n<p>Die wirksame Fläche wird durch Iteration berechnet, bis die Differenz zwischen den zusätzlichen Ausbreitungsbreiten der aktuellen und vorherigen Iteration |c<sub>i</sub> – c<sub>i–1</sub> | weniger als 1&nbsp;mm beträgt. Für die erste Iteration wird die Fläche der Fußplatte als tragende Fläche A<sub>c0</sub> angenommen.</p>\n<p>Die Fläche, in der der Beton unter Druck steht, wird den Ergebnissen der FEM entnommen. Diese aus Druck belastete Fläche A<sub>eff,FEM</sub> ermöglicht das Ermitteln der Position der neutralen Achse. Der Nutzer kann diese Fläche ändern, indem er in den Normeinstellungen „Wirksamer Bereich – Einfluss der Netzgröße“ bearbeitet. Der Standardwert ist 0,1, für den die Verifizierungsstudien durchgeführt wurden. Es wird nicht empfohlen, diesen Wert zu verringern. Eine Erhöhung dieses Wertes macht die Beurteilung der Betontragfähigkeit sicherer. Der Wert in den Normeinstellungen bestimmt die Grenze des Bereichs, A<sub>eff,FEM</sub>, z.B. berücksichtigt&nbsp;der Wert von 0,1 nur Bereiche, in denen die Betonspannung größer ist als das 0,1-fache der maximalen Betonspannung, σ<sub>c,max</sub>. Der Schnittpunkt der Druckfläche A<sub>eff,FEM</sub> und der wirksamen Fläche A<sub>eff,cm</sub> ermöglicht die Bewertung der Tragfähigkeit für eine allgemein belastete Fußplatten jeder Form mit beliebigen Versteifungen und wird mit A<sub>eff </sub>bezeichnet. Die durchschnittliche Spannung σ auf der wirksamen Fläche, A<sub>eff</sub>, wird als Druckkraft dividiert durch die wirksame Fläche bestimmt. Nachweis des Bauteils auf Spannungen mit σ&nbsp;≤&nbsp;f<sub>jd</sub>.</p>\n<p>Betontragfähigkeit bei konzentriertem Druck:</p>\n<p>\\[ f_{jd}= \\beta_j k_j \\frac{f_{ck}}{\\gamma_c} \\]</p>\n<p>Konzentrationsfaktor unter Berücksichtigung der Erhöhung der Betondruckfestigkeit durch mehraxiale Spannung:</p>\n<p>\\[ k_j=\\sqrt{\\frac{A_{c1}}{A_{eff}}} \\le 3,0 \\]</p>\n<p>mit A<sub>c1</sub> nach EN 1992-1-1 – Abs. 6.7. Die Fläche muss konzentrisch und geometrisch ähnlich der tragenden Fläche A<sub>eff</sub> sein.</p>\n<p>Durchschnittliche Spannung unter der Fußplatte:</p>\n<p>\\[ \\sigma = \\frac{N}{A_{eff}} \\]</p>\n<p>Ausnutzung bei Druck [%]:</p>\n<p>\\[ Ut = \\frac{\\sigma}{f_{jd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Druckbetonfestigkeit</li>\n  <li><em>β</em><sub>j</sub>&nbsp;= 0,67 – Faktor der Mörtelqualität, änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Sicherheitsfaktor für Beton</li>\n  <li><em>A</em><sub>eff</sub> – Wirksame Fläche, auf die sich die Normalkraft <em>N</em> verteilt</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/bc19f6f0-49ee-49b5-8b17-6d457c8a1973/concrete_check.png\" data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die wirksame Fläche, A<sub>eff,cm</sub>, berechnet nach EN für reinen Druck, ist mit einer gestrichelten Linie markiert. Die grafische Darstellung zeigt die Art der Überprüfung. Die berechnete wirksame&nbsp;Fläche A<sub>eff,fem</sub> ist grün markiert. Die endgültige wirksame&nbsp;Fläche, A<sub>eff</sub>, für den Nachweis der Kontaktspannung ist schraffiert hervorgehoben.</p>\n<figure data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/d1dfa07b-af9b-4cbb-b905-71f99a5191c5/stress_in_concrete.png\" data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" alt=\"\"></figure>\n<p>In seltenen Fällen, insbesondere bei nur durch Zugkraft belasteten Fußplatten (Druck im Beton wird durch Abstützkräfte verursacht) oder Zugkraft und <a data-item-id=\"14479556-0aa0-4fee-971e-53c8ff6fc638\" href=\"\">Biegemoment</a>, ist der Schnittpunkt der Flächen A<sub>eff,cm</sub> und A<sub>eff,fem</sub> sehr klein oder gar nicht vorhanden. In solchen Fällen sind die Druckkräfte im Allgemeinen sehr klein, der Nachweis liegt außerhalb des Geltungsbereichs des Eurocodes und der Beton unter Druck wird nicht nachgewiesen.</p>\n<h4>Netzsensitivität</h4>\n<p>Dieses Verfahren zur Beurteilung der Druckfestigkeit des Betons ist unabhängig vom <a data-item-id=\"fcc089b1-0e09-54a4-ae44-a27fcdf9cdab\" href=\"\">Netz</a> der Fußplatte, wie in den folgenden Abbildungen zu sehen ist. Sie wird am Beispiel von Beton in der Druckbemessung nach EN gezeigt. Es wurden zwei Fälle untersucht: Belastung durch reinen Druck von 1200 kN und Belastung durch eine Kombination von Druckkraft 1200 kN und Biegemoment 90 kN.</p>\n<figure data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/38a09e02-a691-4fe5-99eb-1cc15a9cc073/mesh_sensitivity_concrete.png\" data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" alt=\"\"></figure>\n<p>Einfluss der Anzahl der Elemente auf die Vorhersage des Drucktragfähigkeit&nbsp;des Betons bei reinem Druck</p>\n<figure data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/46779b83-660f-4f35-911d-eb614c7659af/mesh_sensitivity_bending.png\" data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" alt=\"\"></figure>\n<p>Der Einfluss der Anzahl der Elemente auf die Vorhersage die Tragfähigkeit des Betons unter Druck bei Druck und Biegung</p>\n<h3>Schub im Betonblock</h3>\n<p>Schub in Betonblock kann auf eine der drei Arten übertragen werden:</p>\n<ul>\n  <li>Reibung<br>\n\\( Ut = \\frac{V}{V_{Rd}} \\)<br>\n <em>V</em><sub>rd</sub> = <em>N *</em> <em>C</em><sub>f</sub><br>\n</li>\n  <li>Scherlasche<br>\n\\( Ut = \\max \\left ( \\frac{V_y}{V_{Rd,y}}, \\, \\frac{V_z}{V_{Rd,z}}, \\, \\frac{V}{V_{c,Rd}} \\right ) \\) \\(V_{Rd,y} = \\frac{A_{Vy} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\n\\( V_{Rd,z} = \\frac{A_{Vz} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\n\\( V_{c,Rd} = A \\sigma_{Rd,max} \\)<br>\nProfildübel und Schweißnähte werden ebenfalls durch die FEM überprüft.<br>\n</li>\n  <li>Anker<br>\nDer Nachweis erfolgt gemäß ETAG 001 - Anhang C</li>\n</ul>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>y</sub></em>, <em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>z</sub></em> – Scherflächen des Querschnitts der Scherlasche in Richtung der Achsen <em>y</em> und <em>z</em></li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M0</sub> – Sicherheitsfaktor</li>\n  <li><em>V</em><em><sub>y</sub></em> – Scherkraftkomponente in der Ebene der Fußplatte in y-Achsrichtung</li>\n  <li><em>V</em><em><sub>z</sub></em> – Scherkraftkomponente in der Ebene der Fußplatte in z-Achsrichtung</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Vektorsumme beider Scherkraftkomponenten)</li>\n  <li><em>N</em> – Kraft senkrecht zur Fußplatte</li>\n  <li><em>C</em><sub>f</sub> – Reibungskoeffizient zwischen Stahl und Beton/Mörtel; änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>A</em> = <em>l * b</em> – Projizierte Fläche der Scherlasche ohne den Bereich über der Betonoberfläche</li>\n  <li><em>l</em> – Länge der Scherlasche&nbsp;ohne den Bereich&nbsp;über der Betonoberfläche</li>\n  <li><em>b</em> – Projizierte Breite der Scherlasche in Richtung der Schubbelastung</li>\n  <li><em>σ</em><sub>Rd,max</sub> = <em>k</em><sub>1 </sub>* <em>v'</em> &nbsp;* <em>f</em><sub>cd</sub> – Maximale Spannung, die an den Kanten des Knotens aufgebracht werden kann</li>\n  <li><em>k</em><sub>1</sub> = 1 – Faktor (EN&nbsp;1992-1-1 – Gleichung&nbsp;(6.60))</li>\n  <li><em>v'</em> = 1 – <em>f</em><sub>ck</sub> / 250 – Faktor&nbsp;(EN 1992-1-1 – Gleichung (6.57N))</li>\n  <li>\\( f_{cd} = \\alpha_{cc} \\frac{f_{ck}} {\\gamma_c} \\) – Bemessungsdruckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>α</em><sub>cc</sub> – Koeffizient für Langzeitwirkungen auf die Druckfestigkeit von Beton</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Druckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Sicherheitsfaktor für Beton</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/ea8ecf81-5d19-4da7-8db6-a77e20996d21/shear_check.png\" data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" alt=\"\"></figure>\n<h3><br></h3>"
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Dieses Verfahren wird für eine Vielzahl von Strukturen verwendet, mit Ausnahme von sehr schlanken Schalen, bei denen eine geometrisch nichtlineare Analyse mit anfänglichen Imperfektionen besser geeignet ist (4 und 5).</p>\n<p>Das Verfahren verwendet Lastverstärker α, die als Ergebnisse der FEM-Analyse erhalten werden und die Vorhersage der Nachbeulfestigkeit der Anschlüsse ermöglichen.</p>\n<p>Der Lastkoeffizient α<sub>ult,k</sub> wird durch Erreichen der plastischen Kapazität, ohne Berücksichtigung der geometrischen Nichtlinearität, bestimmt. Die Überprüfung der plastischen Kapazität und die allgemeine automatische Bestimmung von α<sub>ult,k</sub> ist in der Software implementiert.</p>\n<p>Es wird der kritische Beulkfaktor α<sub>cr</sub> ermittelt, der unter Verwendung einer FEM-Analyse der linearen Stabilität erhalten wird. Sie wird in der Software automatisch unter Verwendung des gleichen FEM-Modells wie für die Berechnung von α<sub>ult,k</sub> ermittelt. Es ist zu beachten, dass der kritische Punkt, in Bezug auf den plastischen Widerstand, nicht unbedingt im ersten kritischen Beulmodus bewertet wird. In einem komplexen Anschluss müssen mehr Beulmodi bewertet werden, da sie sich auf verschiedene Teile des Anschlusses beziehen.</p>\n<p>Die dimensionslose Plattenschlankheit \\(\\bar{\\lambda_p} \\) des untersuchten Beulmodus wird ermittelt durch:</p>\n<p>\\[ \\bar \\lambda_p = \\sqrt{\\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\alpha_{cr}}} \\]</p>\n<p>Der Beulreduktionsfaktor&nbsp;ρ wird gemäß Anhang B der EN 1993-1-5 ermittelt. Der Reduktionsfaktor hängt von der Plattenschlankheit ab. Die verwendete Beulkurve zeigt den Einfluss des Reduktionsfaktors auf die Plattenschlankheit. Der für ungleichmäßige Bauteile geltende Beulfaktor basiert auf den Beulkurven eines Trägers. Die Verifizierung basiert auf dem von Mises-Fließkriterium und der Methode der reduzierten Spannung. Der Beulwiderstand wird bewertet als</p>\n<p>\\[ \\frac{\\alpha_{ult,k} \\rho}{\\gamma_{M2}} \\ge 1 \\]</p>\n<figure data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/726480bf-8bb6-4215-b469-1cdb3abcc0ff/buckling.png\" data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Beulreduktionsfaktor ρ gemäß EN 1993-1-5 Anhang B.</em></p>\n<p>Obwohl der Prozess trivial erscheint, ist er allgemein, stabil und leicht zu automatisieren. Der Vorteil des Verfahrens ist die erweiterte FEM-Analyse der gesamten Verbindung, die auf die allgemeine Geometrie angewendet werden kann. Darüber hinaus ist es in den gültigen Eurocode-Standards enthalten. Die erweiterte numerische Analyse gibt einen schnellen Überblick über das globale Verhalten der Struktur und ihrer kritischen Teile und ermöglicht eine schnelle Versteifung, um Instabilitäten zu vermeiden.</p>\n<p>Die Grenzschlankheit λ<sub>p</sub> ist in Anhang B der EN 1993-1-5 angegeben und legt alle Fälle fest, die nach dem vorherigen Verfahren bewertet werden müssen. Der Widerstand wird durch Beulen für eine Plattenschlankheit von mehr als 0,7 begrenzt. Mit abnehmender Schlankheit wird der Widerstand durch plastische Beanspruchung bestimmt. Der kritische Grenzbeulfaktor für die Plattenschlankheit beträgt 0,7, und der Beulwiderstand (entspricht dem plastischen Widerstand) kann wie folgt erhalten werden</p>\n<p>\\[ \\alpha_{cr} = \\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\bar \\lambda_p^2} = \\frac{1}{0.7^2} = 2.04 \\]</p>\n<p>Der Einfluss der Plattenschlankheit auf den plastischen Widerstand M<sub>ult,k</sub> und den Knickwiderstand M<sub>CBFEM</sub> ist in der folgenden Abbildung dargestellt. Das Diagramm zeigt die Ergebnisse einer numerischen Untersuchung einer dreieckigen Steife in einer Portalrahmenverbindung.</p>\n<figure data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1954bd90-df24-4a2b-8f74-fcc78673a047/buckling_triangular.png\" data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Der Einfluss der Plattenschlankheit auf den Widerstand der Portalrahmenverbindung mit schlanker Steife</em></p>"
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                    "value": "<h3>Schrauben</h3>\n<p>Die Anfangssteifigkeit und die Bemessungstragfähigkeit von Schrauben bei Schub werden in CBFEM nach Abs. 3.6 und 6.3.2 in EN 1993-1-8 wiedergegeben. Die Feder, die Lochleibung und Zug darstellen, hat ein bilineares Kraft-Verformungs-Verhalten mit einer Anfangssteifigkeit und einer Bemessungstragfähigkeit&nbsp;nach Abs. 3.6 und 6.3.2 in EN 1993-1-8.</p>\n<p>Bemessungswert der Zugtragfähigkeit der Schraube (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=0,9 f_{ub} A_s / \\gamma_{<sub>M2</sub>} \\]</p>\n<p>Bemessungswert der Durchstanztragfähigkeit des Schraubenkopfes oder der Schraubenmutter (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ B_{p,Rd} = 0,6 \\pi d_m t_p f_u / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Bemessungswert der Schertragfähigkeit je Scherebene (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4):</p>\n<p>\\[ F_{v,Rd} = \\alpha_v f_{ub} A_s / \\gamma_{M2} \\]</p>\n<p>Die Bemessungsschubtragfähigkeit kann mit dem Reduktionsfaktor β<sub>p</sub> multipliziert werden, wenn ein Versatz vorhanden ist (EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (12)) und diese Option in den Normeinstellungen ausgewählt ist.</p>\n<p>Bemessungswert der Lochleibungstragfähigkeit der Platte (EN 1993-1-8 – Tabele 3.4):</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = k_1 a_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) &nbsp;&nbsp;&nbsp;für Standardlöcher</p>\n<p>\\( F_{b,Rd} = 0,6 k_1 a_b f_u d t / \\gamma_{M2} \\) &nbsp;&nbsp;&nbsp;für Langlöcher</p>\n<p>Ausnutzung bei Zug [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_t = \\frac{F_{t,Ed}}{\\min (F_{t,Rd},\\, B_{p,Rd})} \\]</p>\n<p>Ausnutzung bei Schub [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_t = \\frac{V}{\\min (F_{v,Rd},\\, F_{b,Rd})} \\]</p>\n<p>Interaktion von Zug und Schub [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_{ts}=\\frac{V}{F_{v,Rd}}+\\frac{F_{t,Ed}}{1,4 F_{t,Rd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit der Schraube</li>\n  <li><em>d</em><sub>m</sub> – Mittelwert der Schnittpunkte und Schlüsselweiten des Schraubenkopfes oder der Mutter, je nachdem, welcher Wert kleiner ist</li>\n  <li><em>d</em> – Schraubendurchmesser</li>\n  <li><em>t</em><sub>p</sub> – Plattendicke unter dem Schraubenkopf/-mutter</li>\n  <li><em>f</em><sub>u</sub> – Stahlfestigkeit</li>\n  <li><em>α</em><sub>v</sub> = 0,6 für die Klasse 4.6, 5.6, 8.8 and 0,5 für die Klassen 4.8, 5.8, 6.8, 10.9</li>\n  <li>\\( k_1 = \\min \\left (2,8 \\frac{e_2}{d_0}-1,7, \\, 1,4 \\frac{p_2}{d_0}-1,7, \\, 2,5 \\right ) \\) – Faktor aus Tabelle 3.4</li>\n  <li><em>α</em><sub>b</sub> = 1,0 wenn der Lochleibungsnachweis mit a<sub>b</sub> in den Normeinstellungen deaktiviert ist; bei aktiviertem Nachweis wird der Wert für α<sub>b</sub> nach EN 1993-1-8 – Tabelle 3.4 ermittelt: \\( \\alpha_d = \\min \\left ( \\frac{e_1}{3 d_0}, \\, \\frac{p_1}{3 d_0}-\\frac{1}{4}, \\, \\frac{f_{ub}}{f_u} \\right ) \\)</li>\n  <li><em>e</em><sub>1</sub>, <em>e</em><sub>2</sub> – Kantenabstände in Lastrichtung und senkrecht zur Lastrichtung</li>\n  <li><em>p</em><sub>1</sub>, <em>p</em><sub>2</sub> – Schraubenabstände in Lastrichtung und senkrecht zur Lastrichtung</li>\n  <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – Zugkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Sicherheitsfaktor (EN 1993-1-8 – Tabelle 2.1; änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a7118264-bc51-467c-af9b-09b310aea86a/Bolt_check.png\" data-asset-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" data-image-id=\"de7215de-898d-4c3b-bd97-fa57ff69311e\" alt=\"\"></figure>\n<p>Randabstände, die für die Schraubentragfähigkeit verwendet werden, müssen für allgemeine Plattengeometrien, Platten mit Öffnungen, Ausschnitten usw. relevant sein.</p>\n<p>Der Algorithmus liest die tatsächliche Richtung des resultierenden Schubkraftvektors in einer gegebenen Schraube und berechnet dann die Abstände, die für den Lochleibungsnachweis benötigt werden.</p>\n<p>Die End- (e<sub>1</sub>) und Randabstände (e<sub>2</sub>) werden durch Aufteilen der Plattenkontur in drei Segmente bestimmt. Das Endsegment ist durch einen 60°-Bereich in Richtung des Kraftvektors gekennzeichnet. Die Kantensegmente werden durch zwei 65°-Bereiche senkrecht zum Kraftvektor definiert. Als End- oder Kantenabstand wird dann der kürzeste Abstand einer Schraube zu einem relevanten Segment genommen.</p>\n<figure data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c166c28a-3f8f-4d50-99ba-857ed9b01e6c/Bolt%20bearing%20distances%201.png\" data-asset-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" data-image-id=\"206cf95d-3010-4d11-ab8a-aceb3f62bdc6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die Abstände zwischen den Schraubenlöchern (p<sub>1</sub>; p<sub>2</sub>) werden ermittelt, indem die umgebenden Schraubenlöcher virtuell um die Hälfte ihres Durchmessers vergrößert werden und dann zwei Linien in Richtung und senkrecht zum Schubkraftvektor gezogen werden. Die Abstände zu den vergrößerten Schraubenlöchern, die von diesen Linien geschnitten werden, gehen dann als p<sub>1</sub> und p<sub>2</sub> in die Berechnung ein.</p>\n<figure data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/b8152921-f220-412f-81de-8c8c83d7e2c2/Bolt%20bearing%20distances%202.png\" data-asset-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" data-image-id=\"15a106be-af4c-4966-ac50-a889863e1a5c\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Vorgespannte Schrauben</h3>\n<p>Bemessungswert des Gleitwiderstand je Schraubenklasse 8.8 oder 10.9 (EN 1993-1-8, Abs. 3.9 – Gleichung&nbsp;3.8):</p>\n<p>\\[ F_{s,Rd} =\\frac{k_s n \\mu (F_{p,C} - 0,8 F_{t,Ed})}{\\gamma_{M3}} \\]</p>\n<p>Die Vorspannkraft (EN 1993-1-8 – Gleichung 3.7)</p>\n<p><em>F</em><sub>p,C</sub> = 0,7 <em>f</em><sub>ub</sub> <em>A</em><sub>s</sub></p>\n<p>Der Vorspannkraftfaktor 0,7 kann in den Normeinstellungen geändert werden.</p>\n<p>Ausnutzung [%]:</p>\n<p>\\[ Ut_s = \\frac{V}{F_{s,Rd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit</li>\n  <li><em>k</em><sub>s</sub> – Koeffizient (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.6; <em>k</em><sub>s</sub>&nbsp;=&nbsp;1 für normale Rundlöcher, <em>k</em><sub>s</sub>&nbsp;=&nbsp;0,63 für Langlöcher)</li>\n  <li><em>μ</em> – Gleitfaktor, änderbar in den Normeinstellungen (EN 1993-1-8 – Tabelle 3.7)</li>\n  <li><em>n</em> – Anzahl der Reibflächen. Der Nachweis wird für jede Reibfläche separat berechnet</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M3</sub> – Sicherheitsfaktor&nbsp;(EN 1993-1-8 – Tabelle 2.1; änderbar in den Normeinstellungen – empfohlene Werte sind 1,25 für den Grenzzustand der Tragfähigkeit und 1,1 für den Nachweis im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit)</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n  <li><em>F</em><sub>t,Ed</sub> – Zugkraft (Bemessungswert) in der Schraube</li>\n</ul>\n<p>Wird das Gleiten von vorgespannten Schrauben im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit überprüft, sollten diese anschließend auf \"Lochleibung - Interaktion Scherzug\" umgestellt und auf den Grenzzustand der Tragfähigkeit überprüft werden.</p>\n<h3>Konstruktionsregeln</h3>\n<p>Das Überprüfen der Konstruktionsregeln von Schrauben wird durchgeführt, wenn die Option in den Normeinstellungen ausgewählt ist. Überprüft werden die Abmessungen von der Schraubenmitte zu den Plattenkanten und zwischen den Schrauben. Randabstand e = 1,2 und Schraubenabstand p = 2,2 werden in Tabelle 3.3 in EN 1993-1-8 empfohlen. Der Anwender kann beide Werte in den <a data-item-id=\"4c6edfbf-55db-5bd7-a27d-c18b92fa08ad\" href=\"\"><strong>Normeinstellungen </strong></a>ändern.</p>"
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Die Tragfähigkeiten von ungerissenem Beton sind höher.</p>\n<h4>Zugtragfähigkeit des Stahl (EN 1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.3):</h4>\n<p>\\[ N_{Rd,s} = \\frac{N_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,s</sub> = <em>c </em>∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines Anekrs bei Stahlversagen</li>\n  <li><em>c </em>\t– Abnahme der Zugfestigkeit von Schrauben mit geschnittenem Gewinde nach EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (3); änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub>\t– Zugspannungsfläche der Ankerschraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>uk</sub>\t– Charakteristische Zugfestigkeit der Ankerschraube</li>\n  <li>\\(\\gamma_{Ms}=1,2 \\cdot \\frac{f_{uk}}{f_{yk}} \\ge 1,4\\) – Teilsicherheitsfaktor für Stahlversagen bei Zug (EN 1992-4, Tabelle 4.1)</li>\n  <li><em>f</em><sub>yk</sub>\t– Charakteristische Streckgrenze der Ankerschraube</li>\n</ul>\n<h4>Betonkegelfestigkeit für Versagen eines Ankers oder einer Ankergruppe (EN 1992-4, Abs. 7.2.1.4):</h4>\n<p>\\[ N_{Rd,c} = \\frac{N_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\(N_{Rk,c}=N_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \\cdot \\psi_{s,N} \\cdot \\psi_{re,N} \\cdot \\psi_{ec,N} \\cdot \\psi_{M,N}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines Ankers, einer Ankergruppe und der auf Zug belasteten Anker einer Ankergruppe bei Betonkegelversagen</li>\n  <li>\\(N_{Rk,c}^0 = k_1 \\sqrt{f_{ck}} h_{ef}^{1,5}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen im Beton angebrachten Ankers, der nicht durch benachbarte Anker oder Kanten des Betonbauteils beeinflusst wird</li>\n  <li><em>k</em><sub>1</sub> – Faktor zur Berücksichtigung des Betonzustands und des Ankertyps; für eingegossene Kopfanker (mit Kopfplatten) k<sub>1</sub> = 8,9 für gerissenen Beton und k<sub>1</sub> = 12,7 für ungerissenen Beton; für nachträglich angebrachte Anker (gerade Anker) k<sub>1</sub> = 7,7 für gerissenen Beton und k<sub>1</sub> = 11,0 für ungerissenen Beton</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck </sub>– Charakteristische Betondruckzylinderfestigkeit</li>\n  <li><em>h</em><sub>ef </sub>– Einbettungstiefe des Anker im Beton; für 3 oder mehr nahe Kanten wird EN&nbsp;1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.4&nbsp;(8) und das wirksame \\(h'_{ef} = \\max \\left \\{ \\frac{c_{max}}{c_{cr,N}} \\cdot h_{ef}, \\, \\frac{s_{max}}{s_{cr,N}} \\cdot h_{ef} \\right \\}\\) in den Formeln für <em>N</em><sub>Rk,c</sub><sup>0</sup>, <em>c</em><sub>cr,N</sub>, <em>s</em><sub>cr,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub>, <em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup>, <em>ψ</em><sub>s,N</sub>, und <em>ψ</em><sub>ec,N</sub> verwendet</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,N</sub> – Tatsächliche projizierte Fläche, begrenzt durch überlappende Betonkegel benachbarter Anker sowie durch Kanten des Betonbauteils</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,N</sub><sup>0</sup> = <em>s</em><sub>cr,N</sub><sup>2</sup> – Projizierte Bezugsfläche, d.h. die Betonfläche eines einzelnen Ankers mit großem Abstand und Kantenabstand an der Betonoberfläche</li>\n  <li>\\(\\psi_{s,N}=0,7+0,3 \\cdot \\frac{c}{c_{cr,N}} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton durch die Nähe einer Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>c</em> – Kleinster Kantenabstand</li>\n  <li><em>c</em><sub>cr,N</sub> = 1,5 ∙ <em>h</em><sub>ef</sub> – Charakteristischer Kantenabstand zur Sicherstellung der Übertragung der charakteristischen Tragfähigkeit eines Ankers bei Betonausbruch unter Zugbelastung</li>\n  <li>\\(\\psi_{re,N}=0,5+\\frac{h_{ef}}{200} \\le 1\\) – Schalenabplatzungsfaktor</li>\n  <li>\\(\\psi_{ec,N}=\\frac{1}{1+2 \\cdot (e_N / s_{cr,N})} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Zugbelastungen auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken; ψ<sub>ec,N</sub> wird für jede Richtung separat bestimmt und das Produkt beider Faktoren verwendet</li>\n  <li><em>e</em><sub>N</sub> – Exzentrizität der resultierenden Zugkraft der auf Zug belasteten Anker in Bezug auf den Schwerpunkt der auf Zug belasteten Anker</li>\n  <li><em>s</em><sub>cr,N</sub> = 2 ∙ <em>c</em><sub>cr,N</sub> – Charakteristischer Ankerabstand zur Sicherstellung der charakteristischen Tragfähigkeit der Anker bei Betonkegelbruch unter Zugbelastung</li>\n  <li>\\(\\psi_{M,N} = 2- \\frac{z}{1.5 \\cdot h_{ef}} \\ge 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung einer Druckkraft zwischen Fixierung und Beton bei Biegemomenten mit oder ohne Normalkraft; dieser Parameter ist gleich 1, wenn c &lt; 1,5 h<sub>ef</sub> oder das Verhältnis der Druckkraft (einschließlich von Druck durch Biegung) zur Summe der Zugkräfte in den Ankern kleiner als 0,8 ist oder z / h<sub>ef</sub> ≥ 1,5</li>\n  <li><em>z</em> – Innerer Hebelarm des Ankers</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst </sub>– Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4, Tabelle&nbsp;4.1)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor taking account of the installation safety of an anchor system (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<p>Die Betonausbruchskegelfläche für eine Gruppe von auf Zug belasteten Ankern, die einen gemeinsamen Betonkegel A<sub>c,N</sub> bilden, ist durch eine rote gestrichelte Linie dargestellt.</p>\n<figure data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/98effa12-7603-4f61-96c1-3589a051ad77/AcN.png\" data-asset-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" data-image-id=\"0618ccf0-0c5d-47e2-b8c3-c2f0539ab219\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Auszugsfestigkeit (EN&nbsp;1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.5)</h4>\n<p>Die Auszugsfestigkeit wird bei Ankern mit Kopfplatten nach EN 1992-4, Abs. 7.2.1.5 nachgewiesen:</p>\n<p>\\[ N_{Rd,p}=\\frac{N_{Rk,p}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,p</sub> = <em>k</em><sub>2</sub> ∙ <em>A</em><sub>h</sub> ∙ <em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit bei Auszugsversagen</li>\n  <li><em>k</em><sub>2</sub> – Beiwert abhängig vom Betonzustand, k<sub>2</sub> = 7,5 für gerissenen Beton, k<sub>2</sub> = 10,5 für ungerissenen Beton</li>\n  <li><em>A</em><sub>h</sub> – Auflagefläche des Ankerkopfes; für runde Kopfplatten \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), für rechteckige Kopfplatten \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n  <li><em>d</em><sub>h</sub> ≤ 6 <em>t</em><sub>h</sub> + <em>d</em> – Kopfdurchmesser des Kopfankers</li>\n  <li><em>t</em><sub>h</sub> – Kopfdicke des Kopfankers</li>\n  <li><em>d</em> – Durchmesser des Ankerschafts</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Betondruckzylinderfestigkeit</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub> = <em>γ</em><sub>c</sub> ∙ <em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4, Tabelle&nbsp;4.1)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>inst</sub> – Teilsicherheitsfaktor zur Berücksichtigung der Montagesicherheit eines Ankersystems(änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<p>Die Auszugsfestigkeit anderer Ankertypen wird nicht nachgewiesen und muss vom Hersteller garantiert werden.</p>\n<h4>Betonausbruchfestigkeit (EN 1992-4, Abs.&nbsp;7.2.1.8)</h4>\n<p>Ausbruchversagen wird bei Kopfankern (Ankertyp – Kopfplatte) mit Randabstand c ≤ 0,5 h<sub>ef</sub> nach EN 1992-4, Abs. 7.2.1.8 nachgewiesen. Anker werden als Gruppe behandelt, wenn ihr Abstand in Kantennähe s ≤ 4 c<sub>1</sub> beträgt. Hinterschnittanker können auf die gleiche Weise nachgewiesen werden, aber der Wert von A<sub>h</sub> ist in der Software unbekannt. Das Ausbruchversagen&nbsp;von Hinterschnittankern kann durch Auswahl von Kopfplatten mit entsprechender Abmessung ermittelt werden.</p>\n<p>\\[N_{Rd,cb} = \\frac{N_{Rk,cb}}{\\gamma_{Mc}}\\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\(N_{Rk,cb} = N_{Rk,cb}^0 \\cdot \\frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \\cdot \\psi_{s,Nb} \\cdot \\psi_{g,Nb} \\cdot \\psi_{ec,Nb}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit bei Betonausbruchversagen</li>\n  <li>\\(N_{Rk,cb}^0 = k_5 \\cdot c_1 \\cdot \\sqrt{A_h} \\cdot \\sqrt{f_{ck}}\\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen Ankers, unbeeinflusst durch benachbarte Anker oder weitere Kanten</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub> – Tatsächliche projizierte Fläche, begrenzt durch überlappende Betonausbruchkörper benachbarter Anker sowie durch Kantennähe des Betonbauteils oder die Bauteildicke</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,Nb</sub><sup>0</sup> = (4 <em>c</em><sub>1</sub>)<sup>2</sup> – Projizierte Bezugsfläche eines einzelnen Ankers mit einem Kantenabstand von c<sub>1</sub></li>\n  <li>\\(\\psi_{s,Nb} = 0,7+0,3 \\frac{c_2}{2 c_1} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton aufgrund der Nähe einer Ecke des Betonbauteils</li>\n  <li>\\( \\psi_{g,Nb} = \\sqrt{n} + (1-\\sqrt{n}) \\frac{s_2}{4c_1} \\ge 1 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung</li>\n  <li>\\(\\psi_{ec,Nb} = \\frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \\le 1\\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Lasten auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken</li>\n  <li><em>k</em><sub>5</sub> – Parameter bezogen auf den Betonzustand; für gerissenen Beton k<sub>5</sub> = 8,7, für ungerissenen Beton k<sub>5</sub> = 12,2</li>\n  <li><em>c</em><sub>1</sub> – Kantenabstand des Ankers in Richtung 1 zur nächsten Kante</li>\n  <li><em>c</em><sub>2</sub> – Kantenabstand des Ankers senkrecht zur Richtung 1: Der kleinste Kantenabstand in einem schmalen Bauteil mit mehreren Kantenabständen</li>\n  <li><em>A</em><sub>h</sub> – Fläche des Last tragenden Ankerkopfes; für kreisförmige Kopfplatten \\(A_h = \\frac{\\pi}{4} \\left ( d_h^2 - d^2 \\right )\\), für rechteckige Kopfplatten \\(A_h = a_{wp}^2 - \\frac{\\pi}{4} d^2\\)</li>\n  <li><em>d</em> – Nomineller Ankerdurchmesser</li>\n  <li><em>d</em><sub>h</sub> – Durchmesser der kreisförmigen Kopfplatte</li>\n  <li><em>a</em><sub>wp</sub> – Seitengröße der quadratischen Kopfplatte</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Zylinderdruckfestigkeit von Beton</li>\n  <li><em>n</em> – Anzahl an in einer Reihe parallelen Anker zur Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>s</em><sub>2</sub> – Abstand der Anker in einer Gruppe senkrecht zur Richtung 1</li>\n  <li><em>s</em><sub>cr,Nb</sub> = 4 <em>c</em><sub>1</sub> – Erforderlicher Abstand, damit ein Anker seine charakteristische Zugfestigkeit gegen Ausbruchversagen entwickeln kann</li>\n</ul>\n<h4>Scherfestigkeit des Ankerstahls (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.3)</h4>\n<p>Die Schertragfähigkeit von Ankerstahl wird nach EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3 nachgewiesen. Reibung wird nicht berücksichtigt. Scherung mit und ohne Hebelarm wird in Abhängigkeit von den Einstellungen der Fertigungsoperation der Fußplatte erkannt.</p>\n<p>\\[V_{Rd,s} = \\frac{V_{Rk,s}}{\\gamma_{Ms}}\\]</p>\n<p>Für Abstand: direkt, <strong>Scherung </strong>wird&nbsp;<strong>ohne Hebelarm</strong> angenommen (EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3.1):</p>\n<p><em>V</em><sub>Rk,s</sub> = <em>k</em><sub>6</sub> ∙ <em>A</em><sub>s</sub> ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines einzelnen Ankers bei Stahlversagen; oder bei Ankern mit einem Verhältnis h<sub>ef</sub>/d<sub>nom</sub> &lt; 5 und einer Betondruckfestigkeitsklasse &lt; C20/25 ist die charakteristische Tragfähigkeit V<sub>Rk,s</sub> mit dem Faktor 0,8 zu multiplizieren.</p>\n<p>Für Abstand: Mortelfuge, <strong>Scherung </strong>wird&nbsp;<strong>mit Hebelarm</strong> angenommen (EN 1992-4 – Abs. 7.2.2.3.2):</p>\n<p>\\[V_{Rk,s}= \\frac{\\alpha_M \\cdot M_{Rk,s}}{l_a}\\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>k</em><sub>6</sub> = 0,6 für Anker mit f<sub>uk</sub> ≤ 500&nbsp;MPa; ansonsten <em>k</em><sub>6</sub> = 0,5</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Scherfläche des Ankers; wird <em>Scherebene im Gewinde</em> gewählt, wird die durch das Gewinde reduzierte Fläche verwendet; andernfalls wird die gesamte Schaftfläche verwendet</li>\n  <li><em>f</em><sub>uk</sub>\t– Zugfestigkeit der Ankerschraube</li>\n  <li><em>α</em><sub>M</sub>&nbsp;=&nbsp;2 – Annahme einer vollen Einspannung (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;6.2.2.3)</li>\n  <li>\\( M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \\left ( 1 - \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right ) \\) – Charakteristische Biegetragfähigkeit&nbsp;des Ankers vermindert um die Zugkraft im Anker</li>\n  <li><em>M</em><sub>Rk,s</sub><sup>0</sup>&nbsp;=&nbsp;1,2 <em>W</em><sub>el</sub> <em>f</em><sub>ub </sub>– Charakteristische Biegetragfähigkeit des Ankers (ETAG&nbsp;001, Anhang C – Gleichung (5.5b))</li>\n  <li>\\( W_{el} = \\frac{\\pi d^3}{32}\\) – Widerstandsmoment des Ankers</li>\n  <li><em>d</em> – Durchmesser der Ankerschraube; wenn <em>Scherebene im Gewinde</em> gewählt wird, wird der um Gewinde reduzierte Durchmesser verwendet; andernfalls wird der nominelle Durchmesser d<sup>nom </sup>verwendet</li>\n  <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – Zugkraft im Anker</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rd,s</sub> – Zugtragfähigkeit des Ankers</li>\n  <li><em>l</em><sub>a</sub>&nbsp;=&nbsp;0,5 <em>d</em><sub>nom</sub> + <em>t</em><sub>mortar</sub>&nbsp;+&nbsp;0,5&nbsp;<em>t</em><sub>bp</sub> – Hebelarm</li>\n  <li><em>t</em><sub>mortar</sub> – Dicke der Mörtelschicht</li>\n  <li><em>t</em><sub>bp</sub> – Dicke der Fußplatte</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Ms</sub> = 1,0 ∙ <em>f</em><sub>uk</sub> / <em>f</em><sub>yk</sub> ≥ 1,25 für <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 800&nbsp;MPa und <em>f</em><sub>yk</sub> / <em>f</em><sub>uk</sub> ≤ 0,8; ansonsten <em>γ</em><sub>Ms </sub>= 1,5 – Teilsicherheitsfaktor für Stahlversagen (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle 4.1)</li>\n</ul>\n<h4>Betonausbruchversagen (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.4):</h4>\n<p>\\[ V_{Rd,cp}= \\frac{V_{Rk,cp}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>V</em><sub>Rk,cp</sub> = <em>k</em><sub>8</sub> ∙ <em>N</em><sub>Rk,c</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit bei Betonausbruchversagen</li>\n  <li><em>k</em><sub>8</sub>&nbsp;= 1 für <em>h</em><sub>ef</sub>&nbsp;&lt; 60 mm; <em>k</em><sub>8</sub>&nbsp;= 2 für <em>h</em><sub>ef</sub>&nbsp;≥ 60 mm (ETAG&nbsp;001, Anhang C – Abs.&nbsp;5.2.3.3)</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rk,c</sub> – Charakteristische Tragfähigkeit eines Ankers, einer Anekrgruppe und der auf Zug belasteten Anker einer Ankergruppe bei Betonkonusbruch; es wird davon ausgegangen, dass alle Anker auf Zug belastet werden</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle&nbsp;4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub>&nbsp;= 1,0 für Scherlasten)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Betonkantenversagen (EN&nbsp;1992-4 – Abs.&nbsp;7.2.2.5):</h4>\n<p>Betonkantenversagen ist ein sprödes Versagen und es wird der ungünstigste Fall geprüft, d.h. nur die kantennahen Anker übertragen die volle Scherlast auf eine gesamte Fußplatte. Bei rechtwinkliger Anordnung der Anker&nbsp;überträgt die Ankerreihe an der untersuchten Kante die Scherlast. Sind die Anker unregelmäßig positioniert, übertragen die beiden der untersuchten Kante am nächsten liegenden Anker die Scherlast. Es werden zwei Kanten in Richtung der Scherlast untersucht und der \"Worst Case\" im Ergebnis dargestellt.</p>\n<figure data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a474081e-7cf0-4c58-a894-ab1f9acf233d/Concrete_edge.png\" data-asset-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" data-image-id=\"b5679c7f-4b3f-4112-8102-4901eafcd71f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Untersuchte Kanten in Abhängigkeit von der Richtung der resultierenden Scherkraft</em></p>\n<p>\\[ V_{Rd,c} = \\frac{V_{Rk,c}}{\\gamma_{Mc}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\( V_{Rk,c}= V_{Rk,c}^0 \\cdot \\frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \\cdot \\psi_{s,V} \\cdot \\psi_{h,V} \\cdot \\psi_{ec,V} \\cdot \\psi_{\\alpha,V} \\cdot \\psi_{re,V} \\) – Charakteristische Tragfähigkeit eines Anker oder einer Ankergruppe, die zur Kante hin belastet wird</li>\n  <li>\\( V_{Rk,c}^0 = k_9 \\cdot d_{nom}^\\alpha \\cdot l_f^\\beta \\cdot f_{ck}^{0.5} \\cdot c_1^{1.5}\\) – Anfangswert der charakteristischen Tragfähigkeit eines senkrecht zur Kante belasteten Ankers</li>\n  <li><em>k</em><sub>9</sub> – Faktor zur Berücksichtigung des Betonzustands; k<sub>9</sub> = 1,7 für gerissenen Beton, k<sub>9</sub> = 2,4 für ungerissenen Beton</li>\n  <li>\\( \\alpha = 0,1 \\left ( \\frac{l_f}{c_1} \\right ) ^{0.5} \\)</li>\n  <li>\\( \\beta = 0,1 \\left ( \\frac{d_{nom}}{c_1} \\right ) ^{0.2} \\)</li>\n  <li><em>l</em><sub>f</sub>&nbsp;=&nbsp;min&nbsp;(<em>h</em><sub>ef</sub>, 12 <em>d</em><sub>nom</sub>) for <em>d</em><sub>nom</sub> ≤ 24&nbsp;mm; <em>l</em><sub>f</sub>&nbsp;=&nbsp;min&nbsp;[<em>h</em><sub>ef</sub>, max (8 <em>d</em><sub>nom</sub>, 300&nbsp;mm)] für <em>d</em><sub>nom</sub> &gt; 24&nbsp;mm – Wirksame Länge des auf Schub belasteten Ankers</li>\n  <li><em>h</em><sub>ef</sub> – Einbettungstiefe des Ankers in Beton</li>\n  <li><em>c</em><sub>1</sub> – Abstand vom Anker zur untersuchten Kante; für Anker in einem schmalen dünnen Träger wird der wirksame Abstand \\( c'_1=\\max \\left \\{ \\frac{c_{2,max}}{1,5}, \\, \\frac{h}{1,5}, \\, \\frac{s_{2,max}}{3} \\right \\} \\) verwendet</li>\n  <li><em>c</em><sub>2</sub> – Kleinerer Abstand zur Betonkante senkrecht zum Abstand c<sub>1</sub></li>\n  <li><em>d</em><sub>nom</sub> – Nomineller Ankerdurchmesser</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,V</sub><sup>0</sup> = 4,5 <em>c</em><sub>1</sub><sup>2</sup> – Fläche des des Betonkegels eines einzelnen Ankers an der seitlichen nicht von Kanten betroffenen Betonfläche</li>\n  <li><em>A</em><sub>c,V</sub> – Tatsächliche Fläche des Betonkegels der Verankerung an der seitlichen Betonoberfläche</li>\n  <li>\\(\\psi_{s,V} = 0,7+0,3 \\frac{c_2}{1.5 c_1} \\le 1,0 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Störung der Spannungsverteilung im Beton durch weitere Kanten des Betonbauteils auf die Schubtragfähigkeit</li>\n  <li>\\( \\psi_{h,V} = \\left ( \\frac{1,5 c_1}{h} \\right ) ^ {0,5} \\ge 1,0 \\) – Faktor, der berücksichtigt, dass die Schubtragfähigkeit nicht proportional zur Bauteildicke abnimmt, wie im Verhältnis A<sub>c,V</sub> / A<sub>c,V</sub><sup>0</sup>&nbsp;angenommen</li>\n  <li>\\( \\psi_{ec,V} = \\frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \\le 1 \\) – Faktor zur Berücksichtigung der Gruppenwirkung, wenn unterschiedliche Querlasten auf die einzelnen Anker einer Gruppe wirken</li>\n  <li>\\( \\psi_{\\alpha,V} = \\sqrt{\\frac{1}{(\\cos \\alpha_V)^2 + (0,5 \\sin \\alpha_V)^2}} \\ge 1 \\) – Zur Berücksichtigung des Winkels α<sub>V</sub> zwischen der aufgebrachten Last V und der Lastrichtung senkrecht zur freien Kante des Betonbauteils</li>\n  <li><em>ψ</em><sub>re,V</sub>&nbsp;=&nbsp;1,0 – Faktor zur Berücksichtigung des Einflusses der Bewehrungsart in gerissenem Beton</li>\n  <li><em>h</em> – Höhe des Betonblocks</li>\n  <li><em>γ</em><sub>Mc</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor (EN&nbsp;1992-4 – Tabelle&nbsp;4.1, <em>γ</em><sub>inst</sub>&nbsp;= 1,0 für Scherlasten)</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Teilsicherheitsfaktor für Beton (änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Interaktion von Zug und Schub im Stahl</h4>\n<p>Die Interaktion von Zug und Schub wird für Stahl- und Betonversagen getrennt nach Tabelle 7.3 bestimmt. Die Interaktion&nbsp;im Stahl wird nach Gleichung (7.54) nachgewiesen. Die Interaktion&nbsp;im Stahl wird separat geprüft.</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,s}} \\right )^2 + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,s}} \\right )^2 \\le 1,0 \\]</p>\n<h4>Interaktion von Zug und Schub im Beton</h4>\n<p>Die Interaktion im Beton wird gemäß Gleichung (7.55) nachgewiesen.</p>\n<p>\\[ \\left ( \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd,i}} \\right )^{1,5} + \\left ( \\frac{V_{Ed}}{V_{Rd,i}} \\right )^{1,5} \\le 1,0 \\]</p>\n<p>Es wird der kleinere der Werte \\(N_{Ed} / N_{Rd,i} \\) und \\(V_{Ed} / V_{Rd,i} \\) für verschiedene Versagensarten verwendet. Beachten Sie, dass die Werte für \\(N_{Ed}\\) und \\(N_{Rd,i}\\) oft zu einer Ankergruppe gehören.</p>\n<h3>Abstandsanker</h3>\n<p>Abstandshalter werden als Stabelement ausgeführt, die durch Querkräfte, Biegemoment und Druck- oder Zugkraft belastet werden. Diese Schnittgrößen werden durch das Finite-Elemente-Modell ermittelt. Der Anker wird beidseitig befestigt, eine Seite liegt 0,5×d unterhalb der Betonebene, die andere Seite liegt in der Mitte der Plattendicke. Die Knicklänge wird konservativ mit der doppelten Länge des Stabelements angenommen. Es wird ein plastischer Widerstandsmodul verwendet. Die Bemessung des Stabelements erfolgt nach EN 1993-1-1. Die Scherkraft kann die Streckgrenze des Stahls gemäß Abs. 6.2.8 verringern aber die Mindestlänge des Ankers, um die Mutter unter der Fußplatte zu montieren, stellt sicher, dass der Anker beim Biegen versagt, bevor die Scherkraft die Hälfte der Scherkrafttragfähigkeit erreicht. Die Reduzierung ist daher nicht erforderlich. Die Interaktion von Biegemoment und Druck- bzw. Zugfestigkeit wird nach Abs. 6.2.1 bewertet.</p>\n<h4>Schertragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.2.6):</h4>\n<p>\\[ V_{pl,Rd} = \\frac{A_V f_y / \\sqrt{3}}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V</sub> = 0,844 <em>A</em><sub>s</sub> – Scherfläche</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Durch Gewinde reduzierte Schraubenfläche</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Teilsicherheitsfaktor</li>\n</ul>\n<h4>Zugtragfähigkeit (EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1):</h4>\n<p>\\[ F_{t,Rd}=\\frac{c k_2 f_{ub} A_s}{\\gamma_{M2}} \\ge F_t \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>c</em> – Abnahme der Zugtragfähigkeit von Schrauben mit geschnittenem Gewinde nach EN 1993-1-8 – Abs. 3.6.1. (3); änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>k</em><sub>2</sub>&nbsp;=&nbsp;0,9 – Faktor aus Tabelle 3.4 in EN 1993-1-8</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – Zugfestigkeit des Ankerbolzens</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Zugspannungsfläche der Ankerschraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Sicherheitsfaktor (EN 1993-1-8 – Table 2.1; änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n</ul>\n<h4>Drucktragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.3):</h4>\n<p>\\[ F_{c,Rd} = \\frac{\\chi A_s f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>\\( \\chi = \\frac{1}{\\Phi + \\sqrt{\\Phi^2 - \\bar\\lambda^2}} \\le 1 \\) – Knickreduktionsfaktor</li>\n  <li>\\( \\Phi = 0,5 \\left [1+ \\alpha (\\bar\\lambda - 0.2) + \\bar\\lambda^2 \\right ] \\) – Wert zur Ermittlung des Knickreduktionsfaktors χ</li>\n  <li><em>α</em> = 0,49 – Imperfektionsbeiwert für Knickkurve c (zum Vollkreis gehörend)</li>\n  <li>\\( \\bar\\lambda = \\sqrt{\\frac{A_s f_y}{N_{cr}}} \\) – Relative Schlankheit</li>\n  <li>\\( N_{cr} = \\frac{\\pi^2 E I}{L_{cr}^2} \\) – Kritische Eulerkraft</li>\n  <li>\\( I = \\frac{\\pi d_s^4}{64} \\) – Trägheitsmoment der Schraube</li>\n  <li><em>L</em><sub>cr</sub> = 2 <em>l</em> – Knicklänge; sicherheitshalber wird davon ausgegangen, dass die Schraube im Beton fixiert ist und sich an der Fußplatte frei drehen kann</li>\n  <li><em>l</em> – Länge des Schraubenelements gleich halber Fußplattendicke + Spalt + halber Schraubendurchmesser; es wird sicherheitshalber davon ausgegangen, dass die Unterlegscheibe und die Mutter nicht an der Betonoberfläche festgeklemmt sind (ETAG&nbsp;001 – Anhang&nbsp;C –&nbsp;Abs. 4.2.2.4)</li>\n</ul>\n<h4>Biegetragfähigkeit (EN 1993-1-1 Abs. 6.2.5):</h4>\n<p>\\[ M_{pl,Rd} = \\frac{W_{pl} f_y}{\\gamma_{M2}} \\]</p>\n<ul>\n  <li>\\( W_{pl}= \\frac{d_s^3}{6} \\) – Widerstandsmoment der Schraube</li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze der Schraube</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M2</sub> – Teilsicherheitsfaktor</li>\n</ul>\n<h4>Ausnutzung des Ankerstahl (EN&nbsp;1993-1-1 Abs.&nbsp;6.2.1)</h4>\n<p>\\[ \\frac{N_{Ed}}{N_{Rd}} + \\frac{M_{Ed}}{M_{Rd}} \\le 1 \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>N</em><sub>Ed</sub> – Bemessungswert der Zug-(+) oder Druck-(-)kraft</li>\n  <li><em>N</em><sub>Rd</sub> – Bemessungswert&nbsp;der Zug- (+, F<sub>t,Rd</sub>) oder Druck-(-, F<sub>c,Rd</sub>)tragfähigkeit</li>\n  <li><em>M</em><sub>Ed</sub> – Bemessungswert des Biegemoments</li>\n  <li><em>M</em><sub>Rd</sub>&nbsp;=&nbsp;<em>M</em><sub>pl,Rd</sub> – Bemessungswert der Biegetragfähigkeit</li>\n</ul>"
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Die wirksame Fläche A<sub>eff,cm</sub> unter der Fußplatte wird als die Form des <a data-item-id=\"376528a7-312a-52ea-b8a0-d2f726dd9f62\" href=\"\">Stützenquerschnitts</a>, vergrößert um zusätzliche Ausbreitungsbreite c, ermittelt.</p>\n<p>\\[ c = t \\sqrt{\\frac{f_y}{3 f_{jd} \\gamma_{M0}}} \\]</p>\n<p>mit t als Dicke der Fußplatte, f<sub>y</sub> der Streckgrenze der <a data-item-id=\"b13ca9e0-1d5f-5aa7-8a23-99dc9e7c8d51\" href=\"\">Fußplatte</a> und γ<sub>M0</sub> als Teilsicherheitsbeiwert für Stahl.</p>\n<p>Die wirksame Fläche wird durch Iteration berechnet, bis die Differenz zwischen den zusätzlichen Ausbreitungsbreiten der aktuellen und vorherigen Iteration |c<sub>i</sub> – c<sub>i–1</sub> | weniger als 1&nbsp;mm beträgt. Für die erste Iteration wird die Fläche der Fußplatte als tragende Fläche A<sub>c0</sub> angenommen.</p>\n<p>Die Fläche, in der der Beton unter Druck steht, wird den Ergebnissen der FEM entnommen. Diese aus Druck belastete Fläche A<sub>eff,FEM</sub> ermöglicht das Ermitteln der Position der neutralen Achse. Der Nutzer kann diese Fläche ändern, indem er in den Normeinstellungen „Wirksamer Bereich – Einfluss der Netzgröße“ bearbeitet. Der Standardwert ist 0,1, für den die Verifizierungsstudien durchgeführt wurden. Es wird nicht empfohlen, diesen Wert zu verringern. Eine Erhöhung dieses Wertes macht die Beurteilung der Betontragfähigkeit sicherer. Der Wert in den Normeinstellungen bestimmt die Grenze des Bereichs, A<sub>eff,FEM</sub>, z.B. berücksichtigt&nbsp;der Wert von 0,1 nur Bereiche, in denen die Betonspannung größer ist als das 0,1-fache der maximalen Betonspannung, σ<sub>c,max</sub>. Der Schnittpunkt der Druckfläche A<sub>eff,FEM</sub> und der wirksamen Fläche A<sub>eff,cm</sub> ermöglicht die Bewertung der Tragfähigkeit für eine allgemein belastete Fußplatten jeder Form mit beliebigen Versteifungen und wird mit A<sub>eff </sub>bezeichnet. Die durchschnittliche Spannung σ auf der wirksamen Fläche, A<sub>eff</sub>, wird als Druckkraft dividiert durch die wirksame Fläche bestimmt. Nachweis des Bauteils auf Spannungen mit σ&nbsp;≤&nbsp;f<sub>jd</sub>.</p>\n<p>Betontragfähigkeit bei konzentriertem Druck:</p>\n<p>\\[ f_{jd}= \\beta_j k_j \\frac{f_{ck}}{\\gamma_c} \\]</p>\n<p>Konzentrationsfaktor unter Berücksichtigung der Erhöhung der Betondruckfestigkeit durch mehraxiale Spannung:</p>\n<p>\\[ k_j=\\sqrt{\\frac{A_{c1}}{A_{eff}}} \\le 3,0 \\]</p>\n<p>mit A<sub>c1</sub> nach EN 1992-1-1 – Abs. 6.7. Die Fläche muss konzentrisch und geometrisch ähnlich der tragenden Fläche A<sub>eff</sub> sein.</p>\n<p>Durchschnittliche Spannung unter der Fußplatte:</p>\n<p>\\[ \\sigma = \\frac{N}{A_{eff}} \\]</p>\n<p>Ausnutzung bei Druck [%]:</p>\n<p>\\[ Ut = \\frac{\\sigma}{f_{jd}} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Druckbetonfestigkeit</li>\n  <li><em>β</em><sub>j</sub>&nbsp;= 0,67 – Faktor der Mörtelqualität, änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Sicherheitsfaktor für Beton</li>\n  <li><em>A</em><sub>eff</sub> – Wirksame Fläche, auf die sich die Normalkraft <em>N</em> verteilt</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/bc19f6f0-49ee-49b5-8b17-6d457c8a1973/concrete_check.png\" data-asset-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" data-image-id=\"3d2fa770-8190-4956-b4c1-1944703eb56d\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die wirksame Fläche, A<sub>eff,cm</sub>, berechnet nach EN für reinen Druck, ist mit einer gestrichelten Linie markiert. Die grafische Darstellung zeigt die Art der Überprüfung. Die berechnete wirksame&nbsp;Fläche A<sub>eff,fem</sub> ist grün markiert. Die endgültige wirksame&nbsp;Fläche, A<sub>eff</sub>, für den Nachweis der Kontaktspannung ist schraffiert hervorgehoben.</p>\n<figure data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/d1dfa07b-af9b-4cbb-b905-71f99a5191c5/stress_in_concrete.png\" data-asset-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" data-image-id=\"2bd7b832-413a-4eab-a6f2-2473016242d8\" alt=\"\"></figure>\n<p>In seltenen Fällen, insbesondere bei nur durch Zugkraft belasteten Fußplatten (Druck im Beton wird durch Abstützkräfte verursacht) oder Zugkraft und <a data-item-id=\"14479556-0aa0-4fee-971e-53c8ff6fc638\" href=\"\">Biegemoment</a>, ist der Schnittpunkt der Flächen A<sub>eff,cm</sub> und A<sub>eff,fem</sub> sehr klein oder gar nicht vorhanden. In solchen Fällen sind die Druckkräfte im Allgemeinen sehr klein, der Nachweis liegt außerhalb des Geltungsbereichs des Eurocodes und der Beton unter Druck wird nicht nachgewiesen.</p>\n<h4>Netzsensitivität</h4>\n<p>Dieses Verfahren zur Beurteilung der Druckfestigkeit des Betons ist unabhängig vom <a data-item-id=\"fcc089b1-0e09-54a4-ae44-a27fcdf9cdab\" href=\"\">Netz</a> der Fußplatte, wie in den folgenden Abbildungen zu sehen ist. Sie wird am Beispiel von Beton in der Druckbemessung nach EN gezeigt. Es wurden zwei Fälle untersucht: Belastung durch reinen Druck von 1200 kN und Belastung durch eine Kombination von Druckkraft 1200 kN und Biegemoment 90 kN.</p>\n<figure data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/38a09e02-a691-4fe5-99eb-1cc15a9cc073/mesh_sensitivity_concrete.png\" data-asset-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" data-image-id=\"75114ca0-12af-4844-bcda-f05fe639a353\" alt=\"\"></figure>\n<p>Einfluss der Anzahl der Elemente auf die Vorhersage des Drucktragfähigkeit&nbsp;des Betons bei reinem Druck</p>\n<figure data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/46779b83-660f-4f35-911d-eb614c7659af/mesh_sensitivity_bending.png\" data-asset-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" data-image-id=\"78420fb2-f963-4c23-8c23-b147155bfcd9\" alt=\"\"></figure>\n<p>Der Einfluss der Anzahl der Elemente auf die Vorhersage die Tragfähigkeit des Betons unter Druck bei Druck und Biegung</p>\n<h3>Schub im Betonblock</h3>\n<p>Schub in Betonblock kann auf eine der drei Arten übertragen werden:</p>\n<ul>\n  <li>Reibung<br>\n\\( Ut = \\frac{V}{V_{Rd}} \\)<br>\n <em>V</em><sub>rd</sub> = <em>N *</em> <em>C</em><sub>f</sub><br>\n</li>\n  <li>Scherlasche<br>\n\\( Ut = \\max \\left ( \\frac{V_y}{V_{Rd,y}}, \\, \\frac{V_z}{V_{Rd,z}}, \\, \\frac{V}{V_{c,Rd}} \\right ) \\) \\(V_{Rd,y} = \\frac{A_{Vy} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\n\\( V_{Rd,z} = \\frac{A_{Vz} f_y}{\\sqrt{3} \\gamma_{M0}} \\)<br>\n\\( V_{c,Rd} = A \\sigma_{Rd,max} \\)<br>\nProfildübel und Schweißnähte werden ebenfalls durch die FEM überprüft.<br>\n</li>\n  <li>Anker<br>\nDer Nachweis erfolgt gemäß ETAG 001 - Anhang C</li>\n</ul>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>y</sub></em>, <em>A</em><sub>V,</sub><em><sub>z</sub></em> – Scherflächen des Querschnitts der Scherlasche in Richtung der Achsen <em>y</em> und <em>z</em></li>\n  <li><em>f</em><sub>y</sub> – Streckgrenze</li>\n  <li><em>γ</em><sub>M0</sub> – Sicherheitsfaktor</li>\n  <li><em>V</em><em><sub>y</sub></em> – Scherkraftkomponente in der Ebene der Fußplatte in y-Achsrichtung</li>\n  <li><em>V</em><em><sub>z</sub></em> – Scherkraftkomponente in der Ebene der Fußplatte in z-Achsrichtung</li>\n  <li><em>V</em> – Scherkraft (Vektorsumme beider Scherkraftkomponenten)</li>\n  <li><em>N</em> – Kraft senkrecht zur Fußplatte</li>\n  <li><em>C</em><sub>f</sub> – Reibungskoeffizient zwischen Stahl und Beton/Mörtel; änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li><em>A</em> = <em>l * b</em> – Projizierte Fläche der Scherlasche ohne den Bereich über der Betonoberfläche</li>\n  <li><em>l</em> – Länge der Scherlasche&nbsp;ohne den Bereich&nbsp;über der Betonoberfläche</li>\n  <li><em>b</em> – Projizierte Breite der Scherlasche in Richtung der Schubbelastung</li>\n  <li><em>σ</em><sub>Rd,max</sub> = <em>k</em><sub>1 </sub>* <em>v'</em> &nbsp;* <em>f</em><sub>cd</sub> – Maximale Spannung, die an den Kanten des Knotens aufgebracht werden kann</li>\n  <li><em>k</em><sub>1</sub> = 1 – Faktor (EN&nbsp;1992-1-1 – Gleichung&nbsp;(6.60))</li>\n  <li><em>v'</em> = 1 – <em>f</em><sub>ck</sub> / 250 – Faktor&nbsp;(EN 1992-1-1 – Gleichung (6.57N))</li>\n  <li>\\( f_{cd} = \\alpha_{cc} \\frac{f_{ck}} {\\gamma_c} \\) – Bemessungsdruckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>α</em><sub>cc</sub> – Koeffizient für Langzeitwirkungen auf die Druckfestigkeit von Beton</li>\n  <li><em>f</em><sub>ck</sub> – Charakteristische Druckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>γ</em><sub>c</sub> – Sicherheitsfaktor für Beton</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/ea8ecf81-5d19-4da7-8db6-a77e20996d21/shear_check.png\" data-asset-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" data-image-id=\"df915d61-5a23-4387-a2e1-5b6bf7f43a7a\" alt=\"\"></figure>\n<h3><br></h3>"
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Dieses Verfahren wird für eine Vielzahl von Strukturen verwendet, mit Ausnahme von sehr schlanken Schalen, bei denen eine geometrisch nichtlineare Analyse mit anfänglichen Imperfektionen besser geeignet ist (4 und 5).</p>\n<p>Das Verfahren verwendet Lastverstärker α, die als Ergebnisse der FEM-Analyse erhalten werden und die Vorhersage der Nachbeulfestigkeit der Anschlüsse ermöglichen.</p>\n<p>Der Lastkoeffizient α<sub>ult,k</sub> wird durch Erreichen der plastischen Kapazität, ohne Berücksichtigung der geometrischen Nichtlinearität, bestimmt. Die Überprüfung der plastischen Kapazität und die allgemeine automatische Bestimmung von α<sub>ult,k</sub> ist in der Software implementiert.</p>\n<p>Es wird der kritische Beulkfaktor α<sub>cr</sub> ermittelt, der unter Verwendung einer FEM-Analyse der linearen Stabilität erhalten wird. Sie wird in der Software automatisch unter Verwendung des gleichen FEM-Modells wie für die Berechnung von α<sub>ult,k</sub> ermittelt. Es ist zu beachten, dass der kritische Punkt, in Bezug auf den plastischen Widerstand, nicht unbedingt im ersten kritischen Beulmodus bewertet wird. In einem komplexen Anschluss müssen mehr Beulmodi bewertet werden, da sie sich auf verschiedene Teile des Anschlusses beziehen.</p>\n<p>Die dimensionslose Plattenschlankheit \\(\\bar{\\lambda_p} \\) des untersuchten Beulmodus wird ermittelt durch:</p>\n<p>\\[ \\bar \\lambda_p = \\sqrt{\\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\alpha_{cr}}} \\]</p>\n<p>Der Beulreduktionsfaktor&nbsp;ρ wird gemäß Anhang B der EN 1993-1-5 ermittelt. Der Reduktionsfaktor hängt von der Plattenschlankheit ab. Die verwendete Beulkurve zeigt den Einfluss des Reduktionsfaktors auf die Plattenschlankheit. Der für ungleichmäßige Bauteile geltende Beulfaktor basiert auf den Beulkurven eines Trägers. Die Verifizierung basiert auf dem von Mises-Fließkriterium und der Methode der reduzierten Spannung. Der Beulwiderstand wird bewertet als</p>\n<p>\\[ \\frac{\\alpha_{ult,k} \\rho}{\\gamma_{M2}} \\ge 1 \\]</p>\n<figure data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/726480bf-8bb6-4215-b469-1cdb3abcc0ff/buckling.png\" data-asset-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" data-image-id=\"61037866-4396-4b88-9274-d398651553ee\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Beulreduktionsfaktor ρ gemäß EN 1993-1-5 Anhang B.</em></p>\n<p>Obwohl der Prozess trivial erscheint, ist er allgemein, stabil und leicht zu automatisieren. Der Vorteil des Verfahrens ist die erweiterte FEM-Analyse der gesamten Verbindung, die auf die allgemeine Geometrie angewendet werden kann. Darüber hinaus ist es in den gültigen Eurocode-Standards enthalten. Die erweiterte numerische Analyse gibt einen schnellen Überblick über das globale Verhalten der Struktur und ihrer kritischen Teile und ermöglicht eine schnelle Versteifung, um Instabilitäten zu vermeiden.</p>\n<p>Die Grenzschlankheit λ<sub>p</sub> ist in Anhang B der EN 1993-1-5 angegeben und legt alle Fälle fest, die nach dem vorherigen Verfahren bewertet werden müssen. Der Widerstand wird durch Beulen für eine Plattenschlankheit von mehr als 0,7 begrenzt. Mit abnehmender Schlankheit wird der Widerstand durch plastische Beanspruchung bestimmt. Der kritische Grenzbeulfaktor für die Plattenschlankheit beträgt 0,7, und der Beulwiderstand (entspricht dem plastischen Widerstand) kann wie folgt erhalten werden</p>\n<p>\\[ \\alpha_{cr} = \\frac{\\alpha_{ult,k}}{\\bar \\lambda_p^2} = \\frac{1}{0.7^2} = 2.04 \\]</p>\n<p>Der Einfluss der Plattenschlankheit auf den plastischen Widerstand M<sub>ult,k</sub> und den Knickwiderstand M<sub>CBFEM</sub> ist in der folgenden Abbildung dargestellt. Das Diagramm zeigt die Ergebnisse einer numerischen Untersuchung einer dreieckigen Steife in einer Portalrahmenverbindung.</p>\n<figure data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1954bd90-df24-4a2b-8f74-fcc78673a047/buckling_triangular.png\" data-asset-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" data-image-id=\"1f97e920-6122-46cc-b3f3-f9a90c108941\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Der Einfluss der Plattenschlankheit auf den Widerstand der Portalrahmenverbindung mit schlanker Steife</em></p>"
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Dabei wird häufig die Komponentenmethode verwendet.</p>\n<h4>Komponentenmethode</h4>\n<p>Die Komponentenmethode löst den Anschluss als ein System von miteinander verbundenen Objekten – Komponenten auf. Für jeden Anschlusstyp wird das entsprechende Modell erstellt, um Kräfte und Spannungen in jedem Bauteil bestimmen zu können – siehe folgendes Bild.</p>\n<figure data-asset-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" data-image-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/46167222-5959-469c-8c60-8a14b0148787/General%20introduction%20for%20structural%20design%20of%20steel%20connections.png\" data-asset-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" data-image-id=\"cedfb2e2-64f2-40c2-8fec-92c8ad55a3ed\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>&nbsp;Komponenten im Anschluss mit verschraubten Stirnplatte, welche mittels Federn beschrieben sind</em></p>\n<p>Jede Komponente wird einzeln mittels entsprechender Formeln überprüft; da für jeden Anschlusstyp das geeignete Modell erstellt werden muss, ist diese Methode auf das Lösen von Standardanschlüssen begrenzt.</p>\n<p>IDEA StatiCa hat zusammen mit dem Projektteam des Lehrstuhls für Stahl- und Holzbau der Fakultät für Bauingenieurwesen in Prag und dem Institut für Metall- und Holzbau der Fakultät für Bauwesen der Technischen Universität Brünn eine neue Methode für die fortgeschrittene Konstruktion von Stahlanschlüssen entwickelt.</p>\n<p>Die neue <strong>Komponentenbasierte Finite Elemente-Methode </strong>(CBFEM) ist:</p>\n<ul>\n  <li><strong>Allgemein </strong>genug zur Anwendung bei den meisten Anschlüssen, Fundamenten und Einzelteile in der Ingenieurspraxis.</li>\n  <li><strong>Einfach und schnell</strong> genug in der täglichen Praxis für das Erzielen von Ergebnissen in einer, mit aktuellen Methoden und Werkzeugen, vergleichbaren Zeit.</li>\n  <li><strong>Umfassend</strong> genug, um Statikern übersichtliche Informationen über Anschlussverhalten, Spannungen, Dehnungen und Reserven einzelner Bauteile sowie über die allgemeine Sicherheit und Zuverlässigkeit zu geben.</li>\n</ul>\n<p>Die CBFEM-Methode basiert auf der Idee, die meisten verifizierten und sehr nützlichen Teile der CM beizubehalten. Der Schwachpunkt von CM – die Anwendung auf den allgemeinen Nachweis – wurde durch die Modellierung und Analyse mittels FEM ersetzt.</p>\n<p>Die FEM ist eine bei statischen Berechnungen häufig angewandte Methode. Für das Erstellen von beliebigen Anschlussformen scheint die Verwendung von FEM ideal zu sein (Virdi, 1999). Dabei ist der elastisch-plastische Nachweis erforderlich, da der Stahl in der Regel innerhalb der Konstruktion zu fließen beginnt. Eigentlich sind die Ergebnisse für eine lineare Analyse der Anschlussbemessung damit unbrauchbar.</p>\n<p>FEM-Modelle werden zu Forschungszwecken beim Anschlussverhalten angewendet, bei denen in der Regel räumliche Elemente und die Messwerte der Materialeigenschaften angewendet werden.</p>\n<figure data-asset-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" data-image-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/f4350bd3-6406-41af-bb2b-ad67a241fade/T-stub-research.png\" data-asset-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" data-image-id=\"ea4a8ae4-b44a-4176-a7df-1b27731870ab\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>FEM-Modell eines Anschlusses zur Forschung.<br>\nFür beide Platten und Schrauben werden räumliche 3D-Elemente verwendet</em></p>\n<p>Stege und Flansche der verbundenen Bauteile werden bei der CBFEM-Methode mittels Schalenelemente erzeugt.</p>\n<p>Die Verbindungselemente – Schrauben und Schweißnähte – stellen die Schwierigkeit im Hinblick auf das Berechnungsmodell dar. Die Modellierung solcher Elemente in allgemeinen FEM-Programmen ist kompliziert, weil die Programme dafür nicht die geforderten Eigenschaften bieten. Daher mussten spezielle FEM-Komponenten entwickelt werden, um das Verhalten der Schweißnähte im Anschluss darzustellen.</p>\n<figure data-asset-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" data-image-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c37c3b86-71aa-4dd2-9afe-58e25c224a25/CBFEM-bolted_connection.png\" data-asset-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" data-image-id=\"776fe656-ccd3-49b7-aa3f-db4d31162c9c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>CBFEM-Modell einer mittels Stirnplatten verschraubten Verbindung</em>Beim Nachweis von Rahmenverbindungen oder Fachwerken werden Anschlüsse als masselose Punkte dargestellt. Die Gleichungen für das Gleichgewicht werden zusammengefügt und, nach Lösen der kompletten Konstruktion, werden die inneren Kräfte an den Bauteilenden bestimmt. Durch diese Kräfte wird der Anschluss belastet; die Resultierende der Lasten aller Bauteile im Anschluss ist Null – der gesamte Anschluss befindet sich im Gleichgewicht.<br>\nIm Stabmodell ist die reale Form des Anschlusses nicht bekannt. Der Ingenieur legt dort nur fest, ob der Anschluss als starr oder gelenkig angenommen wird.</p>\n<p>Für eine korrekte Bemessung des Anschlusses ist es notwendig, ein zuverlässiges Modell des Anschlusses zu erzeugen, das den tatsächlichen Zustand berücksichtigt. Bei der CBFEM-Methode werden Bauteilenden mit einer Länge des zwei- bis Dreifachen der Querschnittshöhe verwendet. Diese Bereiche werden mittels Schalenelementen modelliert</p>\n<figure data-asset-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" data-image-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/63f85aa4-522f-4485-8a75-08c0e58c5788/Massless_joint.png\" data-asset-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" data-image-id=\"0b89c581-e70a-4ff4-bb77-7ba3289f5c31\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Theoretischer (masseloser) Anschluss und wirkliche Form des Anschlusses ohne modifizierte Bauteilenden</em></p>\n<p>Für eine höhere Präzision des CBFEM-Modells werden die Kräfte auf Stabelementen als Lasten am Bauteilende angewendet. Die Kräfte-Sechsecke des theoretischen Anschlusses werden auf das Bauteilende übertragen – die Kräftewerte werden beibehalten, die Momente aber durch die Kraftwirkung an den entsprechenden Helbelarmen verändert.</p>\n<p>Die Bauteilenden des Anschlusses sind in IDEA Connection nicht miteinander verbunden. Die Verbindung muss modelliert werden, wozu in der CBFEM-Methode sogenannte “Herstellungsoperationen” verwendet werden. Herstellungsoperationen sind insbesondere: Schnitte, Öffnungen, Steifen, Stirnplatten und Laschen, Winkel, Knotenbleche u.a. Verbindungselemente (Schrauben und Schweißnähte) werden ebenfalls hinzugefügt.</p>\n<p>IDEA StatiCa Connection kann zwei Analyse-Typen durchführen:</p>\n<ol>\n  <li>Geometrisch lineare Analyse mit Nichtlinearität bzgl. Material und Kontakt bei der Spannungs-/ Dehnungsanalyse</li>\n  <li>Eigenwertanalyse zur Bestimmung der Beulfaktoren</li>\n</ol>\n<p>Bei Verbindungen ist eine nichtlineare Analyse nicht notwendig, wenn die Platten nicht sehr dünn sind. Die Plattenschlankheit kann durch mittels Eigenwertanalyse (Beulen) bestimmt werden. Bzgl. der Grenzschlankheit, bei der eine geometrisch lineare Anlyse noch ausreicht, siehe Kapitel 3.9. Die geometrisch nichtlineare Analyse ist nicht im Programm implementriert.</p>"
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Die Schubverformungen außerhalb der Ebene werden bei der Beschreibung des Biegeverhaltens des Elements, basierend auf der Mindlin-Hypothese, berücksichtigt. Als Schalenelemente werden MITC4 Elemente angewendet, (siehe Dvorkin, 1984). Das Element wird in fünf Integrationsebenen entlang der Plattendicke an jedem Integrationspunkt unterteilt und das plastische Verhalten in jedem dieser Punkte analysiert (“Gauss-Lobatto Integration” genannt). Der nichtlineare, elastisch-plastische Zustand des Materials wird, basierend auf den bekannten Dehnungen, in jeder Ebene analysiert; ausgegeben werden nur die maximalen Spannungen und Dehnungen der Integrationsebenen.</p>\n<h4>Netzkonvergenz</h4>\n<p>Bei der Netzgenerierung im Verbindungsmodell gibt es einige Kriterien. Der Verbindungsnachweis sollte unabhängig von der Elementgröße erfolgen; die Netzgenerierung auf einem einzelnen Blech ist damit problemlos möglich. Betrachtet werden sollten komplexe Geometrien wie Versteifungen, T-Stumpfe und Fußplatten. Für komplizierte Geometrien sollte eine Empfindlchkeitsanalyse bzgl. der Netzdiskretisierung durchgeführt werden.</p>\n<p>Alle Bleche eines Querschnitts haben die gleiche Aufteilung in Elemente. Die Größe der erzeugten finiten Elemente ist begrenzt: Standardmäßig liegt die minimale Elementgröße bei 10 mm, die maximale bei 50 mm. Dabei sind die Netze an Flanschen und Stegen voneinander unabhängig. Standardmäßig ist die Anzahl der finiten Elemente mit acht Elementen pro Querschnittshöhe eingestellt (siehe nachfolgendes Bild); diese Standardwerte kann der Benutzer in den Normeinstellungen ändern.</p>\n<figure data-asset-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" data-image-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/82635179-c288-44ba-bf8d-c12b80a32766/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Plate%20model%20and%20mesh%20convergence.png\" data-asset-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" data-image-id=\"56b04327-298f-4d82-9f7d-0c066664772c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Netz auf einem Träger mit Einschränkungen zwischen Steg- und Flanschblech</em></p>\n<p>Das Netz bei Stirnplatten ist getrennt und unabhängig von anderen Verbindungsteilen. Die Elementgröße ist standardmäßig mit 16 Elementen pro Querschnittshöhe eingestellt (siehe nachfolgendes Bild).</p>\n<figure data-asset-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" data-image-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/7f71beb4-9fd6-4517-b069-6905b8176a8a/plate_mesh.png\" data-asset-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" data-image-id=\"8d24be01-1329-41ea-8233-9de761728436\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Netz auf einer Stirnplatte, mit sieben Elementen entlang der Breite</em></p>\n<p>Das folgende Beispiel einer Träger-zu-Stütze Verbindung zeigt den Einfluss der Netzgröße auf die Momententragfähigkeit. Ein durchgehender Träger IPE220 wird mit einer durchgehenden Stütze HEA200 verbunden und mit einem Biegemoment belastet (siehe nachfolgendes Bild). Die kritische Komponente ist die auf Schub belastete Stützenplatte. Die Berechnung wird für eine variierte Anzahl an finiten Elementen entlang der Querschnittshöhe (4 bis 40) durchgeführt und die Ergebnisse anschließend miteinander verglichen. Die gestrichelten Linien stellen 5%, 10% und 15% Unterschied dar. Aufgrund der Berechnungsergebnisse wird empfohlen, die Querschnittshöhe in 8 Elemente aufzuteilen.</p>\n<figure data-asset-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" data-image-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/d5bcfb21-1bf5-4c38-9d34-8e4ffe398738/beam_to_column.png\" data-asset-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" data-image-id=\"d7f4071e-0e80-460f-8d61-f7e271cbb6a0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Träger-zu-Stütze Anschlussmodell und plastische Dehnung am Grenzzustand</em></p>\n<figure data-asset-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" data-image-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/601738d5-2a76-4d40-97f7-722342d6d256/mesh_influence.png\" data-asset-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" data-image-id=\"80bf0274-5a14-4471-90af-93f56fc0a914\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Einfluss der Elementanzahl auf die Momententragfähigkeit</em></p>\n<p>Nachfolgend wird die Untersuchung der Netzempfindlichkeit einer dünnen, auf Druck belasteten, Steife einer Stützen-Stegplatte dargestellt. Die Anzahl der Elemente entlang der Steifenbreite variiert von 4 bis 20. Die erste Beulform und der Einfluss der Elementanzahl auf die Beulfestigkeit und die kritische Last sind im folgenden Bild dargestellt. Dargestellt ist der Unterschied von 5% und 10%; Aufgrund der Berechnungsergebnisse wird eine Elementanzahl von 8 entlang der Steifenbreite empfohlen.</p>\n<figure data-asset-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" data-image-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c6c4099f-4691-4820-8691-8335303b111e/buckling_mesh.png\" data-asset-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" data-image-id=\"79630fed-3e60-44f9-bd9c-c9d2d47ffaf8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Erste Beulform und Einfluss der Elementanzahl entlang der Steife auf die Momententragfähigkeit</em></p>\n<p>Nachfolgend wird die Untersuchung der Netzempfindlichkeit eines auf Zug belasteten T-Stumpfes dargestellt. Die halbe Flanschbreite wird in 8 bis 40 Elemente unterteilt und die minimale Elementgröße auf 1 mm eingestellt. Der Einfluss der Elementanzahl auf die Tragfähigkeit des T-Stumpfes wird im folgenden Bild dargestellt. Die gestrichelten Linien stellen 5%, 10% und 15% Unterschied dar. Aufgrund der Berechnungsergebnisse wird pro halber Flanschhöhe wird eine Elementanzahl von 16 empfohlen.</p>\n<figure data-asset-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" data-image-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/05531827-8853-4859-ac6a-0de511100185/T-stub-mesh.png\" data-asset-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" data-image-id=\"bd5d475b-5787-403f-886a-685e33f1be9d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Einfluss der Elementanzahl auf die Tragfähigkeit des T-Stumpfs</em></p>"
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Bauteile dürfen nicht mit Fertigungsoperationen verwechselt werden, da ihre Schnittkanten über starre Verbindungen mit dem Verbindungsknoten verbunden sind, sodass sie sich nicht korrekt verformen, wenn sie anstatt von Fertigungsoperationen (z.B. durch die Operation „Aussteifendes Bauteil“) verwendet werden.</p>\n<p>Das analysierte FEM-Modell wird automatisch generiert; sodass der Konstrukteur nicht das FEM-Modell, sondern den Anschluss mittels Fertigungsoperationen erstellt – zu sehen im nachfolgenden Bild.</p>\n<figure data-asset-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" data-image-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/63e297de-c550-403a-8916-b062feafa1da/Structural%20design%20of%20steel%20connection%20-%20Analysis%20model.png\" data-asset-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" data-image-id=\"a2574f21-91e0-405f-8b0d-d12f7b283000\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Fertigungsoperationen/Elemente, die für die Bemessung des Anschlusses verwendet werden können</em></p>\n<p>Jede Fertigungsoperation&nbsp;fügt der Verbindung neue Elemente hinzu – Schnitte, Platten, Schrauben, Schweißnähte.</p>\n<h3>Gelagertes Bauteil und Lagerungen</h3>\n<p>Ein Bauteil des Anschlusses wird stets als “gelagert” eingestellt. Alle anderen Bauteile sind “verbunden”. Das tragende Bauteil kann vom Anwender ausgewählt werden und vom Typ “Durchgehend” (Zwei Bauteilenden mit Lagerungen an beiden Enden) oder “Ende” (Ein Bauteilende mit einseitiger Lagerung an einem Ende) sein.</p>\n<p>Verbundene Bauteile können, je nach Belastung, mehrere Modelltypen aufweisen:</p>\n<ul>\n  <li>Typ N - V<sub>y </sub>- V<sub>z </sub>- M<sub>x </sub>- M<sub>y </sub>- M<sub>z</sub> – &nbsp; Bauteil kann alle 6 Komponenten der Schnittkräfte übertragen/ aufnehmen.</li>\n  <li>Typ N - V<sub>y </sub>- M<sub>z</sub> – Übertragung/ Aufnahme nur von Belastungen in der XY-Ebene – Schnittkräfte N, V<sub>y</sub>, M<sub>z</sub>.</li>\n  <li>Typ N - V<sub>z </sub>- M<sub>y</sub> – Übertragung/ Aufnahme nur von Belastungen in der XZ-Ebene – Schnittkräfte N, V<sub>z</sub>, M<sub>y</sub>.</li>\n  <li>Typ N - V<sub>y </sub>- V<sub>z</sub> – &nbsp; Keine Übertragung/ Aufnahme von Momenten – Schnittkräfte N, V<sub>y</sub>, V<sub>z</sub>.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" data-image-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a46a953e-1453-453e-aee8-1db6f5dc8a92/plate_to_plate.png\" data-asset-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" data-image-id=\"8b01a70f-2677-46ec-b28c-af7736fed6e7\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Die Platte-zu-Platte Verbindung überträgt alle Schnittkraft-Komponenten</em></p>\n<figure data-asset-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" data-image-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/0f725712-9a98-4337-babe-db4c40fbf217/fin_plate.png\" data-asset-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" data-image-id=\"0ed6b352-19d6-49be-b405-2ef0aab384b3\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Anschlussblech Verbindung. Die Verbindung kann nur Lasten in der XZ-Ebene übertragen – Schnittgrößen N, V</em><em><sub>z</sub></em><em>, M</em><em><sub>y</sub></em><em>.</em></p>\n<figure data-asset-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" data-image-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/0728f58f-9030-4cd6-9894-f3f891b6783d/gusset.png\" data-asset-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" data-image-id=\"716fa2e4-5e89-481e-9b8b-92d52d99a643\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Fachwerkverbindung. Die Verbindung kann nur Axialkräfte (N) und Querkräfte (Vy, Vz) übertragen</em></p>\n<p>Jeder Anschluss befindet sich während der Berechnung der Rahmenstruktur im Gleichgewichtszustand. Wenn die Lasten einzelner Bauteile auf das detaillierte CBFEM-Modell angewendet werden, ist dort der Gleichgewichtszustand ebenfalls erreicht. Daher wäre es nicht notwendig, Lagerungen im Analysemodell zu festzulegen. Aus praktischen Gründen wird die Lagerung trotzdem am tragenden Bauteil festgelegt. Dies beeinflusst weder den Spannungszustand noch die Schnittgrößen, sondern nur die Darstellung der Verformungen.</p>\n<p>Entsprechende Lagertypen, die die einzelnen Bauteil-Typen berücksichtigen, sind am Ende der verbundenen Bauteile definiert, um das Auftreten von Instabilität zu verhindern.</p>\n<p>Die Standardlänge eines jeden Bauteils (ohne Bearbeitung durch Fertigungsoperationen, ausgehend vom Knoten) ist definiert als das Zweifache seiner Höhe. Nach der letzten Fertigungsoperation&nbsp;(Schweißnaht, Öffnung, Steife etc.)&nbsp; sollte, aufgrund der korrekten Verformungen nach den starren Verknüpfungen, die das abgeschnittene Ende eines Bauteils mit dem Verbindungsknoten verbinden, die Länge mindestens einmal der Querschnittshöhe entsprechen.</p>\n<p><br></p>"
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Das Winkler-Pasternak Untergrundmodell wird üblicherweise für eine vereinfachte Berechnung von Fundamenten verwendet. Die Steifigkeit des Fundaments wird über das Elastizitätsmodul des Betons und effektiver Fundamenthöhe bestimmt als:</p>\n<p>\\[ k = \\frac{E_c}{(\\alpha_1 + \\upsilon) \\sqrt{\\frac{A_{eff}}{A_{ref}}}} \\left( \\frac{1}{\\frac{h}{a_2 d} + a_3}+a_4 \\right) \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>k</em> – Steifigkeit bei Druck</li>\n  <li><em>E</em><sub>c</sub> – Elastizitätsmodul</li>\n  <li><em>υ</em> – Poisson-Koeffizienten des Betonfundaments</li>\n  <li><em>A</em><sub>eff</sub> – Wirksame Druckfläche</li>\n  <li><em>A</em><sub>ref</sub> = 10 m<sup>2</sup> – Bezugsfläche</li>\n  <li><em>d</em> – Breite der Fußplatte</li>\n  <li><em>h</em> – Höhe des Betonblocks</li>\n  <li><em>a</em><sub>1</sub> = 1.65; <em>a</em><sub>2</sub> = 0.5; <em>a</em><sub>3</sub> = 0.3; <em>a</em><sub>4</sub> = 1.0 – Koeffizienten</li>\n</ul>\n<p>In der Formel müssen SI-Einheiten verwendeten werden, die resultierende Einheit ist N/m<sup>3</sup>.</p>\n<h3>Schubkraftübertragung auf die Fußplatte</h3>\n<p>Die Schubkraftübertragung auf die Fußplatte kann auf eine der drei Arten erfolgen:</p>\n<ul>\n  <li>Reibung</li>\n  <li>Scherlasche/ Profildübel</li>\n  <li>Anker</li>\n</ul>\n<p>Der Anwender kann die Übertragungsart über die Einstellungen in der Fußplatten-Operation auswählen. Eine Kombination mehrerer Übertragungsarten ist im Programm nicht zulässig, auch wenn EN 1993-1-8, Abschnitt 6.2.2 und Fib 58, Kapitel 4.2 dies unter bestimmten Bedingungen zulassen. Generell ist es konservativ, Reibung bei der Ankerbemessung zu vernachlässigen, obwohl dies in einigen Fällen zu einem Unterschätzen der Rissbildung beim Zustand der Gebrauchstauglichkeit führen kann. Der Reibungswiderstand KANN vernachlässigt werden, wenn:</p>\n<ul>\n  <li>die Dicke der Mörtelfuge die Hälfte des Ankerdurchmessers übersteigt,</li>\n  <li>die Verankerungskapazität durch eine Nahkanten-Bedingung bestimmt wird,</li>\n  <li>die Verankerung bei Erdbebenlasten standhalten soll.</li>\n</ul>\n<p>Die Kombination mit Scherlasche sollte aufgrund der Verformungskompatibilität generell nie zugelassen werden.</p>\n<h4>Schubkraftübertragung durch Reibung</h4>\n<p>Der Scherwiderstand entspricht dem Widerstands-Sicherheitsfaktor, multipliziert mit Reibungskoeffizienten, der in den Normeinstellungen einstellbar ist, und der Drucklast. Die Drucklast enthält alle Kräfte, z.B. im Falle einer Stütze, die durch eine Druckkraft und ein Biegemoment belastet wird: Die für den Reibungsschubwiderstand verwendete Druckkraft kann höher als die angewendete Druckkraft sein.</p>\n<h4>Schubkraftübertragung durch Scherlasche</h4>\n<p>Die Scherlasche wird als unter der Fußplatte einbetonierter Stumpf, gleichmäßig verteilten Scherlast, modelliert. &nbsp;Die Scherlast wirkt auf den gesamten Bereich der einbetonierten Scherlasche; sodass alle Knoten der Scherlasche unterhalb der Betonoberfläche gleichmäßig belastetet werden. Der Bereich der Scherlasche in einer Mörtelfuge wird nicht als Scherkraft übertragender Teil angesehen.</p>\n<p>Beachten Sie, dass der Hebelarm zwischen der angewendeten Scherlast (an der Fußplatte) und dem Scherwiderstand (0,5 * Höhe der einbetonierten Scherlasche) ein Biegemoment verursacht, das durch die Druckkraft im Beton und die Zugkräfte in den Ankern übertragen werden muss.</p>\n<p>Die Scherlasche besteht aus finiten Elementen und wird wie ein normales Bauteil nachgewiesen; Schweißnähte zwischen Scherlasche und Fußplatte werden als normale Schweißnähte nachgewiesen. Bei Handrechnungen wird oft die Stabtheorie für die Scherlasche verwendet, obwohl sie aufgrund des geringen Verhältnisses zwischen Länge und Breite sehr ungenau ist. Daher können teils große Unterschiede zwischen Berechnungen in IDEA Connection und in Handrechnungen auftreten.</p>\n<h4>Schubkraftübertragung durch Anker</h4>\n<p>Der Scherwiderstand wird durch den Scherwiderstand der Anker bestimmt. Die Tragfähigkeit des Ankerstahls besitzt eine elastoplastische Last-Verformungskurve, die Versagensarten des Betons werden jedoch als vollkommen brüchig angesehen.</p>"
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Für den Fließbeginn und die Verformungskapazität wird davon ausgegangen, dass plastische Verformungen nur im Gewindebereich des Schraubenschaftes auftreten.</p>\n<figure data-asset-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" data-image-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/6984c02e-b380-4b92-aca1-9712291cf94b/Structural%20design%20of%20a%20steel%20connection%20-%20Bolts%20and%20preloaded%20bolts.png\" data-asset-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" data-image-id=\"acc623fd-ee60-4959-8227-ec855f72a150\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Kraft-Verformungs-Diagramm für die Lochleibung der Platte</em></p>\n<p>Das Kraft-Verformungs-Diagramm wird unter Verwendung folgender Gleichungen erzeugt:</p>\n<p>Elastische Steifigkeit:</p>\n<p>\\( k=\\frac{E A_s}{L_b} \\)</p>\n<p>Plastische Steifigkeit:</p>\n<p>\\[ k_t = c_1 k \\]</p>\n<p>Kraft beim Erreichen der Elastizitätsgrenze:</p>\n<p>\\[ F_{t,el} = \\frac{F_{t,Rd}}{c_1 c_2 - c_1 +1} \\]</p>\n<p>Verformung beim Erreichen der Elastizitätsgrenze:</p>\n<p>\\[ u_{el} = \\frac{ F_{t,el} }{k} \\]</p>\n<p>Verformung beim Erreichen der Plastizitätsgrenze:</p>\n<p>\\[ u_{t,Rd} = c_2 u_{el} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>E</em> – Elastizitätsmodul der Schraube</li>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – Querschnittskante der einer auf Zug wirksamen Schraube (Gewindebereich)</li>\n  <li><em>L</em><sub>b</sub> – Dehnungslänge, d.h. Grifflänge (Summe der durch die Schraube geklemmten Plattendicken), Dicke der Unterlegscheiben, halbe Mutterndicke und halbe Dicke des Schraubenkopfes</li>\n  <li><em>F</em><sub>t,Rd</sub> – Bemessungstragfähigkeit der Schraube auf Zug</li>\n  <li>\\( c_1 = \\frac{R_m - R_e}{\\frac{1}{4} A E - R_e} \\)</li>\n  <li>\\( c_2 = \\frac{AE}{4 R_e} \\)<br>\n</li>\n</ul>\n<p>Es wird nur die Druckkraft vom Schraubenschaft auf die Platte in das Schraubenloch übertragen. Die Übertragung wird durch Interpolationsverbindungen zwischen den Schaftknoten und den Lochkantenknoten modelliert. Die Verformungssteifigkeit des Schalenelements, das die Platten modelliert, verteilt die Kräfte zwischen den Schrauben und simuliert die ausreichende Lochleibung der Platte.</p>\n<p>Schraubenlöcher werden als Standard (Standard) oder Langlöcher (im Platteneditor einstellbar) angenommen. Schrauben in Standardlöchern können die Scherkraft in alle Richtungen übertragen, Schrauben in Langlöchern haben eine Richtung ausgeschlossen und können sich in dieser ausgewählten Richtung frei bewegen.</p>\n<p>Die Interaktion von Axial- und Scherkraft kann direkt in das Analysemodell eingebracht werden. Die Verteilung der Kräfte spiegelt die Realität besser wider (siehe nachfolgendes Diagramm). Schrauben mit hoher Zugkraft benötigen weniger Scherkraft und umgekehrt.</p>\n<figure data-asset-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" data-image-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/8137accf-c8f2-4c63-8715-52ef53e2748f/EC-bolt_interaction.png\" data-asset-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" data-image-id=\"ee6f8f98-26d7-46f8-9051-4032b2a043c8\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Beispiel von Interaktion von Axial- &nbsp;und Scherkraft (EN)</em></p>\n<h3>Vorgespannte Schrauben</h3>\n<p>Vorgespannte Schrauben werden verwendet, wenn eine Minimierung der Verformung erforderlich ist. Die Schubkraft wird hier nicht durch Lochleibung, sondern durch Reibung zwischen den berührenden Platten übertragen.</p>\n<p>Der Grenzgleitkraft einer vorgespannten Schraube wird durch die angewendete Zukgraft beeinflusst.</p>\n<p>IDEA StatiCa Connection überprüft den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit von vorgespannten Schrauben; gibt es eine Gleitwirkung, erfüllen die Schrauben dem Nachweis nicht. Dann sollte der Grenzzustand der Tragfähigkeit als Standard zum Nachweis der Lochleibungstragfähigkeit verwendet werden, bei dem die Schraubenlöcher auf Lochleibung und die Schrauben auf Schub belastet werden.</p>\n<p>Der Nutzer kann entscheiden, welcher Grenzzustand überprüft werden soll: Entweder der Widerstand gegen größeres Gleiten (Vorspannung) oder der Zustand des Gleitens bei auf Schub belasteten Schrauben. Beide Nachweise an einer Schraube können im Programm nicht in einer Lösung zusammengefasst werden. Es wird angenommen, dass die Schraube nach großem Gleiten ein Standardverhalten aufweist und nach dem Standard-Lochleibungsverfahren nachgewiesen werden kann.</p>\n<p>Die Belastung durch ein Moment hat auf die Schubkapazität des Anschlusses nur einen geringen Einfluss. Trotzdem wird ein Reibungsnachweis für jede Schraube einzeln durchgeführt. Dieser Nachweis ist in der FEM-Komponente der Schraube implementiert. Dabei gibt es keine allgemeinen Informationen darüber, ob die externe Zuglast der jeweiligen Schraube vom Moment oder von der Zuglast des Anschlusses abhängt.</p>\n<figure data-asset-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" data-image-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/944820ec-480b-40ff-a171-0a4df2168b13/bolts_bearing.png\" data-asset-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" data-image-id=\"2bfd95f4-5286-4ebc-9b3d-8e0fd58a01d4\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Spannungsverteilung in Standard Schraubenverbindnung</em></p>\n<figure data-asset-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" data-image-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/ccb7c437-2a67-438e-978c-310f790b5abc/bolts_friction.png\" data-asset-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" data-image-id=\"cd47edfc-388b-4726-bf51-d1061e981840\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Spannungsverteilung in Gleitfester Schraubenverbindnung</em></p>"
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Exzentrizitäten, verursacht durch die Anschluss-Bemessung, werden bei der Übertragung berücksichtigt.</p>\n<p>Das mittels CBFEM erzeugte Analysemodell entspricht dem realen Anschluss sehr genau, wohingegen die Berechnung der Schnittkräfte an einem idealisierten 3D-FEM Stabmodell durchgeführt wird, bei dem einzelnen Träger durch Mittellinien und Verbindungen durch immaterielle Knoten modelliert werden.</p>\n<figure data-asset-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" data-image-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/5627020e-d90c-42b3-be1e-dd6ad0cc2ba1/Structural%20design%20of%20steel%20connections%20-%20Loads.png\" data-asset-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" data-image-id=\"10096aab-7085-4165-96a7-c5a05676a1af\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Anschluss einer vertikalen Stütze und eines horizontalen Trägers</em></p>\n<p>In 3D Modellen werden Schnittgrößen mittels 1D Elementen berechnet. Ein Beispiel der Verläufe der Schnittgrößen ist im folgenden Bild zu sehen:</p>\n<figure data-asset-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" data-image-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/f94c9234-06f3-455f-b8c0-0718fb1f3082/M_V.png\" data-asset-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" data-image-id=\"0bfcbcb4-ae12-4731-a21e-87704c4a6d9a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Verlauf der Schnittgrößen am horizontalen Träger. M und V sind die Endkräfte des Anschlusses</em></p>\n<p>Die durch das Bauteil auf den Anschluss verursachten Wirkungen sind für die Bemessung des Anschlusses (Verbindung) wichtig. Die Wirkungen werden im folgenden Bild dargestellt:</p>\n<figure data-asset-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" data-image-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/bf7d9959-a914-4692-92b9-9c8e34bec9d7/1D_CBFEM.png\" data-asset-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" data-image-id=\"8d26d59b-f842-4e4d-b55b-f667ee2a2e6a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Auswirkungen des Bauteils auf den Anschluss. Das CBFEM Modell ist dunkelblau gekennzeichnet</em></p>\n<p>Im theoretischen Anschluss wirken das Moment M und die Schubkraft V. Der Punkt des theoretischen Anschlusses existiert im CBFEM-Modell nicht, weshalb die Last hier nicht angewendet werden kann. &nbsp;Das Modell muss mit M und V belastet werden, welche mit der Distanz r an das Abschnittsende übertragen werden müssen.</p>\n<p><em>M</em><sub>c</sub> = <em>M</em> – <em>V</em> ∙ <em>r</em></p>\n<p><em>V</em><sub>c</sub> = <em>V</em></p>\n<p>Im CBFEM Modell wird der Endabschnitt durch das Moment M<sub>c</sub> und die Kraft V<sub>c</sub> belastet.</p>\n<p>Bei der Bemessung des Anschlusses muss stets seine tatsächliche Position, bezogen auf seinen theoretischen Anschlusspunkt, bestimmt und berücksichtigt werden. Die Schnittgrößen an der Position des realen Anschlusses sind in der Regel unterschiedlich zu den Schnittgrößen im theoretischen Anschlusspunkt. Dank des genauen CBFEM-Modells wird die Bemessung mit reduzierten Kräften durchgeführt – siehe Moment M<sub>r</sub> im folgenden Bild:</p>\n<figure data-asset-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" data-image-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/41b9b039-09df-4358-a5df-193329807c2b/Mr.png\" data-asset-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" data-image-id=\"9dea301a-b4b0-45ac-a201-17d2166608e9\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Verlauf des Biegemoments am CBFEM Modell. Der Pfeil zeigt zur realen Position des Anschlusses</em></p>\n<p>Beim Belasten der Verbindung ist darauf zu achten, dass das Lösen des realen Anschlusses dem theoretischen Modell entspricht, dass für die Berechnung der Schnittgrößen verwendet wird. &nbsp;Für steife Anschlüsse ist dies erfüllt, für gelenkige kann diese Situation hingegen völlig anders aussehen.</p>\n<figure data-asset-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" data-image-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/73a64f02-d658-4e3e-a965-dc3c77832767/pinned.png\" data-asset-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" data-image-id=\"e622907f-9a02-4a70-ac5d-40dcd37bce98\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Position des Gelenks im theoretischen 3D-FEM Modell und in der realen Konstruktion</em></p>\n<p>Im vorherigen Bild ist dargestellt, dass die Position des Drehpunktes im theoretischen 1D-Elementmodell von der wirklichen Position in der Konstruktion abweicht; das theoretische Modell entspricht nicht der Realität. Beim Anwenden der berechneten Schnittgrößen wird ein großes Biegemoment auf den Anschluss angewendet und der bemessene Anschluss ist zu groß bzw. kann nicht konstruiert werden. Die Lösung ist einfach – beide Modelle müssen berücksichtigt werden. Entweder muss das Gelenk im 1D-Elementmodell an der korrekten Stelle definiert werden oder die Verläufe der Schnittgrößen müssen verschoben werden, um das Nullmoment in der Position des Drehpunktes zu erhalten.</p>\n<figure data-asset-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" data-image-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/d108966f-a62c-4b08-8a51-ed0db6d10eee/M_r_CBFEM.png\" data-asset-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" data-image-id=\"74ae8357-4575-43b3-b11f-ecefebe5b415\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Verschobener Verlauf des Biegemoments am Träger. Das Nullmoment befindet sich an der Position des Gelenks</em></p>\n<p>Die Lage des Nullmoments kann in der Tabelle der Schnittgrößen festgelegt werden und hat einen großen Einfluss auf die korrekte Verbindungsbemessung.</p>\n<p>Dem Anwender stehen dabei die folgenden drei Optionen zur Auswahl - <strong>Knoten/Schrauben/Position</strong>:</p>\n<figure data-asset-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" data-image-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/2f8a04e0-e53d-471b-862f-5a3cf91af8db/node_bolts_position.png\" data-asset-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" data-image-id=\"412d71c8-6632-4943-90cb-5f4465a1e332\" alt=\"\"></figure>\n<p>Beachten Sie, dass die Kräfte beim Auswählen der Option „Knoten“ am Ende des ausgewählten Bauteils angewendet werden, das sich normalerweise am theoretischen Knoten befindet, es sei denn, in der Geometrie ist ein Versatz des ausgewählten Bauteils festgelegt.</p>\n<h4>Import von Lasten aus FEA Programmen</h4>\n<p>IDEA StatiCa ermöglicht den Import von Lasten aus FEA-Programmen.<br>\nIDEA StatiCa Connection löst Stahlanschlüsse nichtlinear (elastisch-plastisches Materialmodell) und sucht in allen Kombinationen an allen Bauteilen, die mit dem Anschluss verbunden sind, nach den Extremwerten der Lasten (N, V<sub>y</sub>, V<sub>z</sub>, M<sub>x</sub>, M<sub>y</sub>, M<sub>z</sub>). Bei jedem Extremwert werden die restlichen Schnittgrößen der jeweiligen Kombination in allen übrigen Bauteilen mit übernommen. Das Programm bestimmt für jede Komponente (Blech, Schweißnaht, Schraube, ...) der Verbindung die ungünstigste Kombination.</p>\n<p>Der Anwender kann diese Liste der Lastfälle bearbeiten. Er kann mit Kombinationen im Assistenten (oder BIM) arbeiten oder Lastfälle direkt in IDEA Connection löschen.</p>\n<p><strong>Warnung!</strong></p>\n<p>Beim Import sind unausgeglichene Schnittkräfte zu berücksichtigen. Dies kann in folgenden Fällen passieren:</p>\n<ul>\n  <li>Die Knotenkraft wurde auf die Position des untersuchten Knotens angewendet. Das Programm kann nicht erkennen, welches Bauteil diese Knotenkraft übertragen soll, weshalb die betroffene Kraft im Analysemodell nicht berücksichtigt wird. <em>Lösung: Verwenden Sie bei der globalen Analyse keine Knotenkräfte. Bei Bedarf muss die Kraft als Normal- oder Schubkraft manuell hinzugefügt werden.</em></li>\n  <li>Ein belastetes, nicht aus Stahl bestehendes (Holz oder Beton) Bauteil ist mit dem untersuchten Knoten verbunden. Dieses Bauteil wird bei der Analyse nicht berücksichtigt und dessen Schnittgrößen werden bei der Analyse ignoriert. <em>Lösung: Ersetzen Sie das Betonbauteil durch einen Betonblock und eine Verankerung.</em></li>\n  <li>Der Knoten ist ein Teil einer Platte oder Wand (in der Regel aus Beton). Die Platte oder Wand ist nicht Bestandteil des Modells und die entsprechenden Schnittgrößen werden ignoriert. <em>Lösung: Ersetzen Sie die Betonplatte oder -wand durch einen Betonblock und eine Verankerung.</em></li>\n  <li>Einige Bauteile sind mit dem untersuchten Knoten mittels starrer Verbindungen verbunden. Diese Bauteile werden nicht in das Modell mit einbezogen und ihre Schnittgrößen werden ignoriert. <em>Lösung: Fügen Sie diese Bauteile der Liste mit verbundenen Bauteilen manuell hinzu.</em></li>\n  <li>Im Programm werden Seismische Lastfälle berechnet. Die meisten FEA-Programme bieten für das Lösen von Seismizität eine Modalanalyse an. Die Ergebnisse der Schnittkräfte von seismischen Lastfällen liefern in den Abschnitten normalerweise nur umhüllende Schnittkräfte. Aufgrund der Auswertungsmethode (Quadratwurzel der Summe der Quadrate – SRSS) sind alle Schnittkräfte positiv und es ist nicht möglich, die zum ausgewählten Extremwert passenden Kräfte zu finden. Es ist nicht möglich, ein Gleichgewicht der Schnittkräfte zu erreichen. <em>Lösung: Ändern Sie das positive Vorzeichen einiger Schnittgrößen manuell.</em></li>\n  <li>Anpassung an den ausgewählten Extremwert. Es ist nicht möglich, ein Gleichgewicht der Schnittkräfte zu erreichen. <em>Lösung: Ändern Sie das positive Vorzeichen einiger Schnittkräfte manuell.</em></li>\n</ul>"
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Ist der kritische Lastmultiplikator ≥ 15, fordert die Norm keinen Beulnachweis von Bauteilen.</p>\n<p>Bei Anschlüssen verhält es sich anders: Die Norm enthält keine spezifische Empfehlung. Die Bemessung des lokalen Beulens muss auf andere Weise angegangen werden. Generell kann das lokale Beulen in drei Gruppen unterteilt werden:</p>\n<p>1. Platten, die einzelne Bauteile verbinden</p>\n<p>2. Versteifungsplatten im Anschluss - Steifen, Rippen, kurze Vouten</p>\n<p>3. Hohl- und dünnwandige Querschnitte</p>\n<p>Das Beulen von Platten aus Gruppe 1 beeinflusst die Beulform des gesamten Bauteils. Daher wird empfohlen, die gleichen Regeln wie für diese Bauteile auch auf diese Platten anzuwenden, d.h. einen sicheren kritischen Lastmultiplikator von 15 und höher zu berücksichtigen. Der Anwender sollte überprüfen, ob die tatsächliche Ausführung der Verbindung den Randbedingungen des Modells entspricht, das für die Beulanalyse der gesamten Struktur verwendet wird.</p>\n<p>Platten aus Gruppe 2 beeinflussen das lokale Beulen des Anschlusses. Für solche Platten liegt die sichere Grenze des kritischen Lastmultiplikators konservativ bei 15 (EN 1993-1-1, 5.2.1), aber in Normen fehlen spezifische Richtlinien. Die Anleitung wird von <a href=\"https://www.ideastatica.com/support-center/all?category=scientific_article&amp;label=buckling\" data-new-window=\"true\" title=\"IDEA StatiCa Support Center\" target=\"_blank\" rel=\"noopener noreferrer\">Forschungsarbeiten</a>&nbsp;ausgegeben, die eine sichere Grenze des kritischen Lastmultiplikators von 3 empfehlen.</p>\n<p>Das Beulen von Platten und Bauteilen aus Gruppe 3 ist sehr problematisch und eine individuelle Beurteilung des jeweiligen Einzelfalls ist erforderlich.</p>\n<p>Für Platten mit einem Multiplikator für kritische Lasten, der kleiner als die vorgeschlagenen Werte ist (15 für Gruppe 1; 3 für Gruppe 2), kann keine plastische Bemessung verwendet werden. Für ihren <strong>Nachweis</strong> sind andere Methoden erforderlich, die von IDEA StatiCa nicht angeboten werden.</p>\n<p><strong>Das Ergebnis der Beulanalyse in IDEA Connection ist kein eindeutiger Nachweis</strong>. Die Normen geben keine ausreichende Anleitung. Die Bewertung erfordert ein technisches Urteilsvermögen des Anwenders.</p>\n<p><em>Wichtiger Hinweis: Es handelt sich bei dieser Berechnung nicht um einen geführten Beulnachweis, sondern um eine Beulanalyse (LBA, linear buckling analysis), welche den Verzweigungslastfaktor α</em><em><sub>cr</sub></em><em> ausgibt. Die Bewertung und Entscheidung weiterer Maßnahmen nach der Beulanalyse sind durch Anwender vorzunehmen/ zu treffen.</em></p>\n<figure data-asset-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" data-image-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1571dacd-fb9b-4c75-9adf-91746be2a52c/Steel%20joint%20buckling%20analysis.png\" data-asset-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" data-image-id=\"daa85f66-8e1f-4ad5-9669-b8c24536c88f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Beulfaktor für ein Knotenblech als Verlängerung eines Bauteils - Beispiel einer Platte aus Gruppe 1, bei der das Beulen vernachlässigt werden kann, wenn der kritische Beulfaktor höher als 15 ist</em></p>\n<figure data-asset-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" data-image-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/efa05183-1d66-4644-9e09-6d2167ea28c1/buckling2.png\" data-asset-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" data-image-id=\"64f50f79-57b5-48a7-8773-6f4a05ecaa2a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Beispiele von Beulformen von Platten der Gruppe 2, bei denen das Beulen vernachlässigt werden kann, wenn der kritische Beulfaktor &gt; 3 ist</em></p>\n<p>Das für die Beulanalyse verwendete Modell wird von anderen Lagerungen gelagert als die vom Nutzer für den Spannungsanalyse-Dehnungsanalysetyp (EPS) festgelegten.</p>\n<p>Das gelagerte Bauteil bleibt voll eingespannt. Der Modelltyp eines als N-V<sub>y</sub>-V<sub>z</sub>-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub> eingestellten Trägers (frei beweglich beim Typ Spannungs-Dehnungsanalyse) wird bei der Beulanalyse vollständig eingespannt. Alle anderen Analysetypen haben eingeschränkte Biegemomente und Normalkräfte, können sich jedoch frei seitwärts bewegen.</p>\n<ul>\n  <li>Modelltyp N-V<sub>y</sub>-V<sub>z</sub>-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub>: Lagerungen im Beulmodell: N-V<sub>y</sub>-V<sub>z</sub>-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub></li>\n  <li>Modelltyp N-V<sub>y</sub>-V<sub>z</sub>: Lagerungen im Beulmodell: N-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub></li>\n  <li>Modelltyp N-V<sub>z</sub>-M<sub>y</sub>: Lagerungen im Beulmodell: N-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub></li>\n  <li>Modelltyp N-V<sub>y</sub>-M<sub>z</sub>: Lagerungen im Beulmodell: N-M<sub>x</sub>-M<sub>y</sub>-M<sub>z</sub></li>\n</ul>\n<p>Im Falle einer gelenkigen Verbindung wird angenommen, dass der Nutzer ein Biegemoment einstellt und Beulen für den kurzen Trägerabschnitt nicht relevant ist. Bei einem starren Anschluss stellt der Nutzer nur eine Normalkraft und eine Scherkraft, aber kein Biegemoment, ein; das Beulen ist hier aber relevant, sodass es zum Beulfaktor beiträgt, siehe Abbildung unten. “Modell” zeigt das Modell im Berechnungs-Typ der Spannungs-Dehnungsanalyse und “Beulen” zeigt das Modell im Berechnungs-Typ der Beulanalyse.</p>\n<figure data-asset-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" data-image-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c79b0662-8042-4da8-b653-4607bdaf1fce/buckling3.png\" data-asset-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" data-image-id=\"96acce5c-0e2d-4837-84a5-f073225fa84d\" alt=\"\"></figure>\n<p>Wichtig ist der Unterschied zwischen globalem Beulen (Beulen kompletter Bauteile) und von lokalem Beulen (Beulen einzelner Bleche). Bei globalem Beulen (Das Blech ist eine Verlängerung eines Bauteils), ist zu überprüfen, ob der Beulfaktor &gt; 15 ist. Bei einem Beulfaktor &lt; 15 sollte Beulen bei der Bemessung des verbundenen Bauteils berücksichtigt werden, z.B. in Form von Steifen oder einem Beulnachweis (nicht Bestandteil des Programmumfangs).</p>"
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Während bei der Festigkeitsanalyse das tragende Bauteil gelagert wird (Bauteil SL im Modell unten), werden bei der Steifigkeitsanalyse alle Bauteile mit Ausnahme des berechneten gelagert (siehe die beiden Modelle zur Steifigkeitsanalyse der Bauteile B1 und B3).</p>\n<figure data-asset-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" data-image-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/3004d62f-17a8-4ea8-ad57-30b9d67dd919/Supports_strength.png\" data-asset-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" data-image-id=\"5e1bd36b-759d-47db-9be4-55d519566a60\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Lagerungen an den Bauteilen zur Festigkeitsanalyse</em><strong> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" data-image-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/9630dab2-8eed-4eb7-a32e-44e15e27c374/stiffness.png\" data-asset-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" data-image-id=\"5a5ec524-e4c6-4400-8814-8be3aa3c77d1\" alt=\"\"></figure>\n<table><tbody>\n  <tr><td><em>Lagerung an den Bauteilen zur Steifigkeitsanalyse von Bauteil B1</em></td><td><em>Lagerung an den Bauteilen zur Steifigkeitsanalyse von Bauteil B3</em></td></tr>\n</tbody></table>\n<p>Lasten können nur auf das berechnete Bauteil angewendet werden. Bei einem Biegemoment M<sub>y</sub> wird die Rotationssteifigkeit um die Y-Achse berechnet. Bei einem Biegemoment M<sub>z</sub> wird die Rotationssteifigkeit um die Z-Achse berechnet. Bei einer Axialkraft N wird die Axialsteifigkeit der Verbindung berechnet.</p>\n<p>Das Programm erstellt automatisch ein Last-Verformungs-Diagramm, das zum Ausgabebericht hinzugefügt werden kann. Rotations- oder Axialsteifigkeiten können für spezifische Bemessungslasten untersucht werden. IDEA StatiCa Connection kann dabei auch den Einfluss weiterer Schnittkräfte behandeln.</p>\n<p>Das Diagramm zeigt:</p>\n<ul>\n  <li>Höhe der Bemessungslast M<sub>Ed</sub></li>\n  <li>Grenzwert der Verbindungskapazität für 5% der äquivalenten Dehnung M<sub>j,Rd</sub>; änderbar in den Normeinstellungen</li>\n  <li>Grenzwert der Kapazität des verbundenen Bauteils (auch nützlich für seismische Bemessung) M<sub>c,Rd</sub></li>\n  <li>2/3 der Grenzkapazität&nbsp;zur Berechnung der Anfangssteifigkeit</li>\n  <li>Grenzkapazität zur Berechnung der Anfangssteifigkeit</li>\n  <li>Wert der Anfangssteifigkeit S<sub>ini</sub></li>\n  <li>Wert der Sekantenteifigkeit S<sub>js</sub></li>\n  <li>Grenzen für die Klassifizierung der Verbindung – gelenkig und starr</li>\n  <li>Rotationsverformung Φ</li>\n  <li>Rotationskapazität Φ<sub>c</sub></li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" data-image-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/b2dfb001-fc2f-4e19-b9b3-f5bcfb1b4463/rigid.png\" data-asset-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" data-image-id=\"6535dff5-6f62-439b-9144-5a72f1f746c0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Starre Schweißverbindung</em></p>\n<figure data-asset-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" data-image-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/fb77019c-bf4b-4be8-8779-7e78c25acf3f/semirigid.png\" data-asset-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" data-image-id=\"14a4f835-9e3b-400f-a7e5-a775ef42453d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Halbstarre Schraubenverbindung</em></p>\n<figure data-asset-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" data-image-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/48189f93-44cd-47d4-89ac-39c7c54e98f1/design_resistance.png\" data-asset-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" data-image-id=\"96e6bbf9-ec55-42fb-8930-ad14fadcac03\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Nach Erreichen der 5%-Dehnung in der Stützen-Stegplatte unter Schub breiten sich die plastischen Zonen schnell aus</em></p>\n<p>Der Anschluss wird durch seine Steifigkeit als gelenkig, halbstarr oder starr/steif kategorisiert. Für das berechnete Bauteil kann die theoretische Länge eingestellt werden:</p>\n<figure data-asset-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" data-image-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/26898a8f-ca33-4da2-af79-9703fbff79a0/stiffness_length.png\" data-asset-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" data-image-id=\"68401921-4d75-4d82-a7a6-909b80481eb3\" alt=\"\"></figure>\n<p><br></p>\n<h3>Wie werden die Lasten aufgebracht?</h3>\n<p>In der Steifigkeitsanalyse wird nur ein Bauteil belastet und untersucht. Das analysierte Bauteil&nbsp;kann belastet werden durch:</p>\n<ul>\n  <li>Normalkraft <em>N</em></li>\n  <li>Scherkräfte <em>V</em><em><sub>y</sub></em> und <em>V</em><em><sub>z</sub></em></li>\n  <li>Biegemomente <em>M</em><em><sub>y</sub></em> und <em>M</em><em><sub>z</sub></em></li>\n  <li>Torsion <em>M</em><em><sub>x</sub></em></li>\n</ul>\n<p>Alle Lastwirkungen werden gleichzeitig angewendet. Sind die aufgebrachten Lasten zu klein, werden sie alle um einen Faktor erhöht, damit die Anschlusstragfähigkeit erreicht wird. Beim Erstellen der Moment-Rotations- oder Last-Verformungs-Diagramme werden alle Lastwirkungen stufenweise proportional erhöht.</p>\n<p>Das analysierte Bauteil wird beispielsweise&nbsp;belastet durch:</p>\n<ul>\n  <li>Normalkraft&nbsp;<em>N</em> = 50 kN</li>\n  <li>Scherkraft&nbsp;<em>V</em><em><sub>z</sub></em> = -80 kN</li>\n  <li>Biegemoment&nbsp;<em>M</em><em><sub>y</sub></em> = 30 kNm</li>\n</ul>\n<p>Die Bauteilwiderstände sind:</p>\n<ul>\n  <li>Normalwiederstand <em>N</em><sub>R</sub> = 2 111 kN</li>\n  <li>Scherwiderstand <em>V</em><em><sub>z,</sub></em><sub>R</sub> = 763 kN</li>\n  <li>Biegewiderstand <em>M</em><em><sub>y</sub></em><sub>,R</sub> = 226 kNm</li>\n</ul>\n<p>Die Lasten werden mit einem Faktor multipliziert: &nbsp;<em>α</em> = min {N<sub>R</sub>​​/N; M<sub>y,R</sub>​​/M<sub>y; </sub>M<sub>z,R</sub>​​/M<sub>z</sub>}&nbsp;</p>\n<p>Beachten Sie, dass das Biegemoment beeinflusst wird, wenn die Querkraft nicht im Knoten aufgebracht wird, d.h. auf einen Hebelarm wirkt. Als Solllast wird das Biegemoment im Knoten, wie es in einem Drahtmodell gesehen wird, verwendet.</p>\n<figure data-asset-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" data-image-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/3e8bcba8-0fb9-406d-8654-89b3ac2f4bc7/stiffness-bending_moment.png\" data-asset-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" data-image-id=\"9a3f28c9-8f1e-4081-99f0-516ef85464fa\" alt=\"\"></figure>\n<p>In diesem Beispiel beträgt der Faktor <strong>α = 7,53</strong>. Die eingestellten Lasten werden multipliziert und dann schrittweise aufgebracht und die Ergebnisse werden im Steifigkeitsdiagramm dargestellt. Die aufgebrachten Lasten werden in 12 Stufen unterteilt und wenn sich die Verbindung ihrem Widerstand nähert, werden die Stufen weiter verfeinert. Das Beispiel der ersten drei Schritte finden Sie in der folgenden Tabelle:</p>\n<table><tbody>\n  <tr><td><br></td><td>Eingestellte Lasten</td><td>Angewendete Lasten</td><td>Erster Schritt</td><td>Zweiter Schritt</td><td>Dritter Schritt</td></tr>\n  <tr><td><br></td><td><br></td><td>100%</td><td>8,33%</td><td>16,67%</td><td>25,00%</td></tr>\n  <tr><td><strong>N</strong></td><td>50</td><td>377</td><td>31</td><td>63</td><td>94</td></tr>\n  <tr><td><strong>V</strong><strong><sub>y</sub></strong></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n  <tr><td><strong>V</strong><strong><sub>z</sub></strong></td><td>-80</td><td>-603</td><td>-50</td><td>-100</td><td>-151</td></tr>\n  <tr><td><strong>M</strong><strong><sub>x</sub></strong></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n  <tr><td><strong>M</strong><strong><sub>y</sub></strong></td><td>30</td><td>226</td><td>19</td><td>38</td><td>57</td></tr>\n  <tr><td><strong>M</strong><strong><sub>z</sub></strong></td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td><td>0</td></tr>\n</tbody></table>\n<p><br></p>\n<h3>Verformungskapazität</h3>\n<p>Die Verformungskapazität/ -duktilität δ<sub>Cd</sub> gehört mit dem Widerstand und der Steifigkeit zu den drei Grundparametern, die das Verhalten von Verbindungen beschreiben. In momententragfähigen Anschlüssen wird die Duktilität durch eine ausreichende Rotationskapazität φ<sub>Cd</sub> erreicht. Die Verformungs-/ Rotationskapazität wird für jede Verbindung im Anschluss einzeln berechnet.</p>\n<p>Die Software berechnet die Verformungskapazität als einen Punkt, an dem eine der folgenden Bedingungen erfüllt ist:</p>\n<ul>\n  <li>Schrauben- oder Ankertragfähigkeit bei Zug-, Schub- oder Scherzug-Interaktion ist erreicht</li>\n  <li>Schweißnachttragfähigkeit ist erreicht</li>\n  <li>Plastische Dehnung in Platten beträgt 15 %</li>\n</ul>\n<p>Die Berechnung der Rotationskapazität ist bei Verbindungen wichtig, die Seismik (siehe Gioncu and Mazzolani, 2002) und (Grecea 2004), und extremen Belastungen (siehe Sherbourne AN, Bahaari, 1994 und 1996) ausgesetzt sind. Die Verformungskapazität der Komponenten wurde Ende des letzten Jahrhunderts untersucht (Foley und Vinnakota, 1995). Faella et al (2000) führte Tests an T-Stümpfen durch und ermittelte die analytischen Ausdrücke für die Verformungskapazität. Kuhlmann und Kuhnemund (2000) führten Tests am Stützensteg durch, der einer querlaufenden Druckbelastung ausgesetzt war; dies geschah mittels der Anwendung verschiedener Stufen axialer Druckbelastung. Da Silva et al (2002) prognostizierte die Verformungskapazität bei unterschiedlichen Stufen der Axialkraft im angeschlossenen Träger. Basierend auf den Testergebnissen in Kombination mit der FE Analyse, wurden die Verformungskapazitäten für die grundlegenden Komponenten durch analytische Modelle durch Beg et al (2004) anerkannt. In der Arbeit werden Komponenten durch nichtlineare Federn dargestellt und passend kombiniert, um die Rotationskapazität des Anschlusses für Stirnplatten-Verbindungen (verlängerte oder bündig abschließende Stirnplatte) und geschweißte Verbindungen zu bestimmen.&nbsp; Bei diesen Verbindungen wurden als wichtigste, signifikant zur Rotationskapazität beitragende, Komponenten der Steg auf Druck, der Stützensteg auf Zug, der Stützensteg auf Schub, der Stützenflansch und die Stirnplatte auf Biegung erkannt. Komponenten, die sich auf den Stützensteg beziehen, sind nur relevant, wenn in der Stütze keine Versteifungen vorhanden sind, die Druck-, Zug- oder Scherkräften standhalten. Die Anwesenheit einer Steife schaltet die entsprechende Komponente aus, weshalb dann ihr Beitrag zur Rotationskapazität vernachlässigt wird. Stirnplatten und Stützenflansche sind nur für Stirnplatten-Verbindungen wichtig, bei denen die Komponenten als T-Stumpf wirken, wobei die Verformungskapazität auf Zug belasteter Schrauben mit einbezogen wird. Die Fragen und Grenzen der Verformungskapazität von hochfestem Stahl wurden von Girao at al (2004) untersucht.</p>"
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                            "value": "<h1>Modellbeschreibung</h1>\n<p>Die Biegedrill Halterung wird durch zwei Steifigkeiten simuliert, die jeder Platte hinzugefügt werden:</p>\n<ul>\n  <li>Seiten (Schub) <em>S</em> [N] angewendet in y-Achsrichtung des lokalen Koordinatensystems der Platte</li>\n  <li>Torsions <em>C</em> [Nm/m] angewendet um die x-Achse eines lokalen Koordinatensystems der Platte</li>\n</ul>\n<p>Der Nutzer kann jede Platte eines Bauteils, die Länge der Halterung, den Typ (durchlaufend oder diskret mit festgelegtem Abstand) sowie Seiten- und Torsionssteifigkeiten auswählen.</p>\n<figure data-asset-id=\"7b6a6908-8529-441f-b84d-51778489958a\" data-image-id=\"7b6a6908-8529-441f-b84d-51778489958a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/ee764dc7-4e26-43a1-8f3b-3f2555263672/LTR.png\" data-asset-id=\"7b6a6908-8529-441f-b84d-51778489958a\" data-image-id=\"7b6a6908-8529-441f-b84d-51778489958a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Lokales Koordinatensystem einer Platte mit aufgebrachter BDH</em></p>\n<p>Knoten finiter Elemente werden entlang der Plattenbreite durch Starrkörperelemente Typ 3 (RBE3) zu einem Punkt an der Plattenlängsachse verbunden. Die Torsionssteifigkeit wird an dieser Stelle durch ein spezielles Element mit nur einer Steifigkeit aufgebracht, der Rotation um die x-Achse. Dieser Punkt ist auch durch zwei andere RBE3 mit einem speziellen Element zwischen ihnen mit einer Steifigkeit verbunden, der Verschiebung in der y-Achse.</p>\n<p>Die Seitensteifigkeit wird vom Benutzer als frei, starr oder mit eingestellter Steifigkeit eingestellt. Die starre Steifigkeit ist ausreichend hoch und wird auf das 1000-fache der Schersteifigkeit der Platte eingestellt. Die Steifigkeit \\(S\\) wird pro Längeneinheit (ein Meter) mit einer Krafteinheit [N] eingestellt. Die Steifigkeit eines Elements \\(S_i\\) hat eine Krafteinheit geteilt durch eine Längeneinheit [N/m] und ist dann:</p>\n<p>\\[ S_i = \\frac{S}{s_d} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li>&nbsp;\\(s_d\\) – Abstand zwischen zwei Punkten [m]</li>\n</ul>\n<p>Bei den Typ diskret wird der Abstand direkt vom Nutzer festgelegt. Für den Typ durchlaufend ist der Abstand ausreichend klein, so dass das Verhalten der Platte nicht durch den Abstand beeinflusst wird.</p>\n<p>Ebenso wird die Torsionssteifigkeit vom Nutzer als frei, starr oder mit eingestellter Steifigkeit eingestellt. Die starre Steifigkeit ist ausreichend hoch und wird auf das 1000-fache der Biegesteifigkeit der Platte eingestellt. Die Steifigkeit \\(C\\) wird pro Längeneinheit (ein Meter) mit einer Einheit des Biegemoments dividiert durch die Längeneinheit [Nm/m] festgelegt. Die Steifigkeit eines Elements \\(C_i\\) hat eine Biegemomenteinheit dividiert durch die Längeneinheit zum Quadrat [Nm/m2] und ist dann:</p>\n<p>\\[ C_i = \\frac{C}{s_d} \\]</p>\n<figure data-asset-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" data-image-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/704a113e-5cce-45ed-9c15-3c28097bf4de/LTR2-eng.png\" data-asset-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" data-image-id=\"7fcd7a17-f5c2-4d08-9964-43a6727ac424\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Versteckte Finite-Elemente und RBE3 sorgen für Seiten- und Torsionssteifigkeit der Bauteilplatte</em></p>\n<p>Beachten Sie, dass RBE3 nur Interpolationsverbindungen sind, die selbst keine Steifigkeit bieten.</p>\n<h1>Verifizierung</h1>\n<p>Das Modell, das die BDH bereitstellt, wurde durch die Software LTBeam verifiziert, die Balkenelemente (1D) mit sieben Freiheitsgraden verwendet. Das heißt, der Querschnitt wird nicht verformt, aber das Element kann Verwölbungen aufnehmen. Der Vergleich wird am Beispiel eines IPE 180-Querschnitts aus der Stahlsorte S355 mit einer Länge von 6 m gezeigt. Der Träger wird an beiden Enden mit einer gleichmäßigen Belastung von 20 kN/m am oberen Flansch befestigt. Die Software LTBeam ist in der Lage, das elastische kritische Moment zu bestimmen, das dem Ergebnis der linearen Beulanalyse (LBA) in IDEA StatiCa Member entspricht.</p>\n<figure data-asset-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" data-image-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/4bbed293-94ba-45b6-aafe-9b38dd103b00/LTR3.png\" data-asset-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" data-image-id=\"02d0a026-39fd-4938-87d0-794aab18fa11\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Vergleich von LTBeam und IDEA StatiCa Member für Seiten- und Torsionssteifigkeit</em></p>\n<p>Der kritische Lastmultiplikator zum elastischen Knicken \\(\\alpha_{cr}\\) mit Seitensteifigkeit ist laut beiden Softwares sehr ähnlich. Die Grenze der Seitensteifigkeit, bei der das Biegedrillknicken nur bis zu 5% der Biegetragfähigkeit des Trägers wirkt, berechnet sich nach EN 1993-1-1 zu \\(S_{lim} = 8589\\, \\textrm{kN}\\). Allerdings gehen die Ergebnisse mit Torsionssteifigkeit bei höheren Rotationssteifigkeiten auseinander. Wenn Sie die verformte Form in IDEA StatiCa Member beobachten, wird der Unterschied durch die Verformung des Querschnitts verursacht, die nur durch das Schalenmodell erfasst werden kann. LTBeam bietet unrealistisch hohe Multiplikatoren für kritische Lasten für eine hohe Torsionssteifigkeit.</p>\n<p>Um diese Behauptung zu verifizieren, wurde an der ETH Universität das Schalenelementmodell ABAQUS erstellt. Der Träger ist wieder an beiden Enden befestigt, aus Stahl der Klasse S355 und mit einer Länge von 6 m. Als Trägerquerschnitt wurde IPE 240 verwendet. Die Grenze der Torsionssteifigkeit, d.h. das Biegedrillknicken wirkt sich nur bis zu 5% der Biegesteifigkeit des Trägers aus, wurde nach \\(C_{lim} = 27,13\\, \\textrm{kNm/m}\\) berechnet. Das Modell wird durch eine Kraft in der Feldmitte am Oberflansch belastet.</p>\n<figure data-asset-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" data-image-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/b68af254-356c-4729-977c-1395d6827f0c/LTR4.png\" data-asset-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" data-image-id=\"f3f3f514-c968-4af0-9832-fb0394b94d3c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Vergleich von ABAQUS, LTBeam und IDEA StatiCa Member für Torsionssteifigkeit</em></p>\n<p>Der Einfluss der Torsionssteifigkeit ist bei beiden Modellen aus Schalenelementen und LTBeam divergiert sehr ähnlich. Am wichtigsten ist, dass die von GMNIA ausgegebenen Knickfestigkeiten von ABAQUS- und IDEA StatiCa Member fast übereinstimmen – die Unterschiede betragen bis zu 4 %.</p>\n<h1>Schätzen der Steifigkeit</h1>\n<p>Die BDH aus mit Beton verfüllten Decken mit Verbundwirkung aus Kopfbolzen darf bei Seitensteifigkeit als starr angenommen werden. Die Steifigkeiten von Trapezblechen oder Sandwichelementen sind viel kleiner und können durch Versuche oder Berechnungen ermittelt werden. Am häufigsten werden die Werte der Seiten- und Torsionssteifigkeit von Herstellern von Sandwichelementen oder anderen Arten von Verkleidungen empfohlen.</p>\n<p>Die Berechnung der Seitensteifigkeit S [N] von Trapezblechen ist in EN 1993-1-3, Kapitel 10 enthalten:</p>\n<p>\\[S=1000 \\sqrt{t^3} \\left ( 50+10 \\sqrt[3]{b_{roof}} \\right ) \\frac{s}{h_w} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>t</em> – Entwurfsdicke von Trapezblechen [mm]</li>\n  <li><em>b</em><sub>roof</sub> – Dachbreite, z.B. bei Satteldächern Abstand zwischen First und Traufe [mm]</li>\n  <li><em>s</em> – Abstand zwischen den Trägern [mm]</li>\n  <li><em>h</em><sub>w</sub> – Profiltiefe Trapezblech [mm]&nbsp;</li>\n</ul>\n<p>Die Formel gilt, wenn das Trapezblech an jeder Rippe mit dem Träger verbunden ist. Wenn die Beplankung nur an jeder zweiten Rippe mit dem Träger verbunden ist, ist S durch <em>0,2*S</em> zu ersetzen.</p>\n<p>Die Seitensteifigkeit von Sandwichelementen wird in der ECCS-Empfehlung beschrieben. Die Steifigkeit von Verbindungselementen ist von entscheidender Bedeutung:</p>\n<p>\\[S=\\frac{k_v}{2B} \\sum_{k=1}^{n_k}c_k^2\\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>k</em><sub>v</sub> – Schersteifigkeit eines Befestigungsmittels</li>\n  <li><em>B</em> – Breite eines Sandwichelement</li>\n  <li><em>n</em><sub>k</sub> – Anzahl Befestigungspaare pro Element und Lagerung</li>\n  <li><em>c</em><sub>k</sub> – Abstand zwischen den beiden Verbindungselementen eines Paares</li>\n</ul>\n<p>Die Torsionssteifigkeit ist komplizierter und kann auch anhand der ECCS-Empfehlung geschätzt werden. Sie enthält den <em>Beitrag von Verbindungselementen</em>, <em>Sandwichelementen und Trägerverzerrungen</em>. Die <em>Trägerverzerrung kann vernachlässigt werden, da sie bereits im Schalenelementmodell enthalten ist</em>.</p>\n<figure data-asset-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" data-image-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/96410b67-ba2f-46f3-91ea-ad1c22d4ebc6/LTR5.png\" data-asset-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" data-image-id=\"bf736d70-434b-4ba1-acac-810ad8c29f8a\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Torsions- (links) und Seitensteifigkeit (rechts) von Sandwichelementen (ECCS, 2014)</em></p>\n<p>Die Bemessung nach traditionellen AISC-Methoden wird z.B. in &nbsp;<a href=\"https://www.aisc.org/Continuous-Bracing-Requirements-for-Constrained-Axis-Torsional-Buckling\">Denavit et al (2020)</a> beschrieben.</p>\n<h1>Verweise</h1>\n<ul>\n  <li>CTICM, LTBeam v. 1.0.11, available at: <a href=\"https://www.cesdb.com/ltbeam.html\">https://www.cesdb.com/ltbeam.html</a></li>\n  <li>Abaqus. <em>Reference manual</em>, version 6.16. Simulia, Dassault Systéms. France, 2016.</li>\n  <li>EN 1993-1-3: <em>Eurocode 3: Design of steel structures – Part 1-3: </em>General rules – Supplementary rules for cold-formed members and sheeting, CEN, 2006.</li>\n  <li>ECCS TC7 – Technical Working Group TWG 7.9 Sandwich Panels and Related Structures, <em>European Recommendations on the Stabilization of Steel Structures by Sandwich Panels,</em> 2<sup>nd</sup> edition, 2014. ISBN 978-90-6363-081-2</li>\n  <li>Denavit, M.D.; Jacobs, W.P.; Helwig, T.A. (2020). \"Continuous Bracing Requirements for Constrained-Axis Torsional Buckling,\"&nbsp;<em>Engineering Journal</em>, American Institute of Steel Construction, Vol. 57, pp. 69-89.</li>\n</ul>"
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Bemessungssituation ist das Feuer.&nbsp;Die Haupttragwerke aller Neubauten müssen mindestens einen gewissen Feuerwiderstand aufweisen.&nbsp;Gerade bei Stahlkonstruktionen ist dies oft der entscheidende Widerstand, da die Leistungsfähigkeit von Stahl bei höheren Temperaturen stark abnimmt.&nbsp;</p>\n<p>Ab Version 22.1 können die Konstrukteure dank der&nbsp;<strong>Brandschutzanalyse,</strong>&nbsp;die sowohl in der IDEA StatiCa Connection- als auch in der Member-Anwendung vorhanden ist, Stahlverbindungen und auch die gesamten miteinander verbundenen Stäbe auf angegebene Temperaturen analysieren.&nbsp;</p>\n<p>Darüber hinaus haben wir viele weitere Erweiterungen vorbereitet, die unseren Benutzern in der täglichen Praxis helfen werden.&nbsp;</p>\n<h3>Verbesserungen bei der Bemessung von Stahlverbindungen und bei der Bauteilanalyse:</h3>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"cfff8f1c-5411-4984-a448-e7868a33ac19\" href=\"\">Horizontale Zugverankerung</a></li>\n  <li><a 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vereinheitlicht (seit Patch 22.0.1)</li>\n  <li>Entfernen von NVOL aus Kontakt-, Schweiß- und Schraubengitteroperationen (seit Patch 22.0.2)</li>\n  <li>Festlegen der Länge des komprimierten Elements in IOM (seit Patch 22.0.3)</li>\n  <li>AISC-Schweißsymbole – Schenkelgröße Ls in w geändert, Halsdicke Th in tw geändert (in Übereinstimmung mit AISC 360)&nbsp;</li>\n  <li>Imperiale Einheiten - Hinzufügen von Rotationssteifigkeitseinheiten</li>\n  <li>Knotenblech - Eingeschnittenes Bauteil</li>\n  <li>Bauteilschnitt – &nbsp;Überarbeiten der Berührungsfläche, um das Schneiden einer Platte mit mehr als 4 Kanten zu ermöglichen&nbsp;</li>\n</ul>\n<h2>Neues für Beton und Vorspannung</h2>\n<p>Entwerfen Sie Hochhäuser oder Industriegebäude aus Stahlbeton und müssen deren Feuerwiderstand prüfen?&nbsp;Eine neue Funktion, erweiterte thermische Analyse, hilft Ihnen bei der Feuerwiderstandsprüfung von Trägern und Stützen, die Brandeinwirkungen ausgesetzt sind.&nbsp;Dank IDEA StatiCa 22.1 können Sie eine optimierte und kostengünstige Tragwerksplanung sicherstellen, die den erforderlichen Brandschutz bietet.</p>\n<p>Ist es Ihre tägliche Aufgabe, vorgespannte Fertigteilträger oder -wände mit Öffnungen, gekappten Endträgern oder sogar Trägern mit Vouten zu entwerfen und zu bemessen?&nbsp;Haben Sie Schwierigkeiten, die Rissbreite oder die Durchbiegung der Struktur zu berechnen?&nbsp;Jetzt können Sie in IDEA StatiCa Detail neben GZT <strong>auch GZG-Nachweise von Spannbeton-Diskontinuitätsbereichen</strong>&nbsp;durchführen.&nbsp;Nachweise wie Spannungsbegrenzung, Rissbreite und Durchbiegung sind nicht mehr schmerzhaft oder nur eine Schätzung, sondern werden mit der Compatible Stress Field Method (CSFM) verifiziert.</p>\n<p>Zu den Verbesserungen in Beton und Vorspannung gehören:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"33f131a1-5dc9-4467-9a54-5f2f6c65c65f\" href=\"\">Thermische Analyse von Betonstrukturen</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"28fd1c38-7b30-42ca-bcf1-b8346eb6c67d\" href=\"\">GZG-Nachweise von Spannbetondiskontinuitätsbereichen</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"75939d40-03e9-4f66-a874-360f72207ee2\" href=\"\">Detail: Netzverfeinerung um Öffnungen und über Auflager</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"d31f3bb4-0f45-4f77-85ba-0ddc387ac1ad\" href=\"\">Nichtlineare Analyse von verjüngten Bauteilen</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"eac075cc-9e8a-4d0b-b678-e94b527863df\" href=\"\">GMNIA Solver erweitert auf Scher- und Torsionswirkungen</a></li>\n</ul>\n<h2>Neues für BIM Links</h2>\n<p>In Version IDEA StatiCa 22.1 haben wir uns darauf konzentriert, die Art und Weise zu optimieren, wie die Informationen von Anwendungen von Drittanbietern zu uns gelangen.&nbsp;Bisher war jeder Link in irgendeiner Weise etwas Besonderes, und ein nahtloser Workflow und eine reibungslose Wartung waren eine knifflige Aufgabe.&nbsp;Deshalb brachten unsere Entwickler eine neue Lösung zur Übersetzung verschiedener Struktursprachen in die IDEA StatiCa IOM-Sprache und entwickelten eine neue&nbsp;<strong>BimApi-Schnittstelle</strong>&nbsp;.</p>\n<p>Dieser neue Ansatz bietet eine einfachere Integration von IDEA StatiCa-Plugins.&nbsp;Integrationen nicht nur für aktiv unterstützte Apps von Drittanbietern, sondern BimApi erleichtert vor allem die Arbeit für andere Entwickler und Unternehmen, die bereit sind, sich zu verbinden und die Vorteile von Analysen in IDEA StatiCa-Anwendungen zu nutzen.</p>\n<p>Neben dieser großen Verbesserung bringt die Version IDEA StatiCa 22.1 ein ganzes Paket nützlicher Erweiterungen für den praktischen Einsatz der Checkbot-App:</p>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"ea0b438a-e3a5-41df-98f0-2799b327367d\" href=\"\">Checkbot Verbesserungen in der 3D Darstellung</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"969fd0a6-9b68-499c-a9f2-c2c840fb7e30\" href=\"\">Neue BimApi Workflow</a></li>\n</ul>\n<p>Wenn Sie die Kompatibilität mit Ihrer speziellen Anwendung überprüfen möchten, werfen Sie einfach einen Blick auf unsere Liste der aktiv <a 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im 3D FEM-Modell</a><a href=\"#Equilibrium_in_node\"><br>\n</a><a href=\"#Internal forces in the steel connections\">Schnittgrößen in Stahlverbindungen</a><br>\n<a href=\"#Strength analysis of steel joints\">Festigkeitsanalyse von Stahlanschlüssen</a><br>\n<a href=\"#Stiffness analysis and deformation capacity of steel joints\">Steifigkeitsanalyse und Verformungskapazität von Stahlanschlüssen</a><br>\n<a href=\"#Steel connection capacity design\">Kapazitätsbemessung von Stahlverbindungen</a><br>\n<a href=\"#Steel connection design resistance\">Bemessungstragfähigkeit von Stahlverbindungen</a><br>\n<a href=\"#Steel joint buckling analysis\">Beulanalyse von Stahlanschlüssen</a><br>\n<a href=\"#Analysis convergence of complex steel connection models\">Analysis Konvergenz der Analyse bei komplexen Stahlverbindungsmodellen</a><br>\n<a href=\"#Thin-walled steel members\">Dünnwandige Bauteile</a><br>\n<a href=\"#Lateral-torsional restraint in structural design\">Biegedrill Halterung in der Tragwerksbemessung</a><br>\n<a href=\"#Lateral-torsional restraint in structural design\">Stahlanschlüsse mit Hohlprofilbauteilen</a><br>\n<a href=\"#Fatigue analysis type in structural design\">Analysetyp Ermüdung in der Tragwerksbemessung</a></p>\n<h2>Spezifikationen für nationale Normen</h2>\n<p><a data-item-id=\"13cc5bee-7ec7-422b-8dbe-8a57ef0073a9\" href=\"\">Komponentennachwies nach EN (Eurocode)</a><br>\n<a data-item-id=\"39660a09-9d6b-596f-acab-dbef59ebd019\" href=\"\">Komponentennachweis nach AISC (Amerikanische Richtlinien)</a><br>\n<a data-item-id=\"ccb0dd69-3047-537c-9214-82c29d42a56a\" href=\"\">Komponentennachweis nach CISC (Kanadische Richtlinien)</a><br>\n<a data-item-id=\"93b8c5be-e359-5cf8-a004-7b0ebf0553e7\" href=\"\">Komponentennachweis nach AS (Australische Richtlinien)</a><br>\n<a data-item-id=\"b7bfd35a-ab30-57d6-b2de-6087b7101d97\" href=\"\">Komponentennachweis nach SP (Russische Richtlinien)<br>\n</a><a data-item-id=\"c5aa2dab-e07e-4e66-b1f7-e0a2b6e5fe2b\" 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Wenn die Auflagefläche des Betons größer als die Fußplatte ist, wird die Bemessungstragfähigkeit definiert als</p>\n<p>\\[ f_{p(max)}=0,85 f_c \\sqrt{\\frac{A_2}{A_1}} \\le 1,7 f'_c \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>f'</em><sub>c</sub> – Druckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>A</em><sub>1</sub> – Fläche der Fußplatte in Kontakt mit der Betonoberfläche (oberer Oberflächenbereich des Stumpfes)</li>\n  <li><em>A</em><sub>2</sub> – Betonauflagefläche (geometrisch ähnlicher unterer Bereich des Kegelstumpfes mit Neigungen von 1 vertikal bis 2 horizontal)</li>\n</ul>\n<p>Die Bewertung von Beton auf Lagerpressung ist wie folgt</p>\n<p><em>σ</em> ≤ <em>ϕ</em><sub>c</sub> <em>f</em><sub>p(max)</sub> für LRFD</p>\n<p><em>σ</em> ≤ <em>f</em><sub>p(max)</sub> / <em>Ω</em><sub>c</sub> für ASD</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>σ</em> – Durchschnittliche Druckspannung unter der Fußplatte</li>\n  <li><em>ϕ</em><sub>c</sub> = 0,65 – Widerstandsfaktor für Beton</li>\n  <li><em>Ω</em><sub>c</sub> = 2,31 – Sicherheitsfaktor&nbsp;für Beton</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"30cf233d-5c20-4bdb-88a5-f82e92ec4d90\" data-image-id=\"30cf233d-5c20-4bdb-88a5-f82e92ec4d90\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/f88e32bb-e665-4bc9-9dc1-3439c7a638ea/concrete_compression.png\" data-asset-id=\"30cf233d-5c20-4bdb-88a5-f82e92ec4d90\" data-image-id=\"30cf233d-5c20-4bdb-88a5-f82e92ec4d90\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Übertragung von Scherkräften</h3>\n<p>Scherbelastungen können über eine dieser Möglichkeiten übertragen werden:</p>\n<ul>\n  <li>Scherlasche,</li>\n  <li>Reibung,</li>\n  <li>Ankerschrauben.</li>\n</ul>\n<h4>Scherlasche</h4>\n<p>Es ist nur LFRD verfügbar. Die Scherbelastung wird über die Scherlasche übertragen. Es sind der Nachweis für Beton auf Lagerpressung und, sofern keine Bewehrung vorgesehen ist, um die erforderliche Festigkeit zu erreichen, der Nachweis für Betonausbruch erforderlich.</p>\n<p>Die <strong>Tragfähigkeit </strong>der Scherlasche gegen Beton wird nach ACI 349-01 – B.4.5 und ACI 349-01 RB11 ermittelt als:</p>\n<p><em>ϕP</em><sub>br</sub> = <em>ϕ</em> 1,3 <em>f'</em><sub>c</sub> <em>A</em><sub>1</sub> + <em>ϕ K</em><sub>c</sub> (<em>N</em><sub>y</sub> – <em>P</em><sub>a</sub>)</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em> = 0,7 – Festigkeitsreduktionsfaktor für Lagerpressung am Beton nach ACI 349</li>\n  <li><em>f'</em><sub>c</sub> – Druckfestigkeit des Betons</li>\n  <li><em>A</em><sub>1</sub> – Projizierte Fläche der eingebetteten Scherlasche in Richtung der Kraft, ausschließlich des Teils der Lasche, der mit dem Mörtel über dem Betonbauteil in Kontakt steht</li>\n  <li><em>K</em><sub>c</sub> = 1,6 – Einschlusskoeffizient</li>\n  <li><em>N</em><sub>y</sub> = <em>n</em> <em>A</em><sub>se</sub> <em>F</em><sub>y</sub> – Streckgrenze von Zugankern</li>\n  <li>yield strength of tensioned anchors</li>\n  <li><em>P</em><sub>a</sub> – Externe axiale Last</li>\n</ul>\n<p>Die <strong>Betonausbruchfestigkeit </strong>der Scherlasche nach ACI 349 – B11 beträgt:</p>\n<p>\\[ \\phi V_{cb} = A_{Vc} 4 \\phi \\sqrt{f'_c} \\]</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em> = 0,85 – Reduktionsfaktor der Festigkeit für Schub nach ACI 349</li>\n  <li><em>A</em><sub>Vc</sub> – Wirksamer Spannungsbereich, der durch Projektion einer 45°-Ebene von den Auflagerkanten der Scherlasche auf die freie Oberfläche in Richtung der Scherbelastung definiert wird. Die Auflagefläche der Scherlasche ist von der projizierten Fläche ausgeschlossen</li>\n</ul>\n<p>Wenn der Betondurchbruchwiderstand in den Normeinstellungen deaktiviert ist, wird dem Nutzer die Kraft ausgegeben, die über Stahlbeton übertragen werden muss.</p>\n<figure data-asset-id=\"e9a98d54-ed09-481d-812d-19be4e8a464f\" data-image-id=\"e9a98d54-ed09-481d-812d-19be4e8a464f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/04aa2383-4202-41e2-9e6e-8ffc481e1d4d/shear_lug.png\" data-asset-id=\"e9a98d54-ed09-481d-812d-19be4e8a464f\" data-image-id=\"e9a98d54-ed09-481d-812d-19be4e8a464f\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Reibung</h4>\n<p>Die Scherbelastung wird über Reibung übertragen. Die Schertragfähigkeit wird ermittelt als:</p>\n<p><em>ϕ</em><sub>c</sub> <em>V</em><sub>r</sub> = <em>ϕ</em><sub>c</sub> <em>μ</em> <em>C</em>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (LRFD)</p>\n<p><em>V</em><sub>r</sub> / <em>Ω</em><sub>c</sub> =<em>μ C</em> / <em>Ω</em><sub>c</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (ASD)</p>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>ϕ</em><sub>c</sub> = 0,65 – Widerstandsfaktor (LRFD)</li>\n  <li><em>Ω</em><sub>c</sub> = 2,31 – Sicherheitsfaktor (ASD)</li>\n  <li><em>μ</em> = 0,4 – Reibungskoeffizient zwischen Fußplatte und Beton (empfohlener Wert 0,4 in AISC Bemessungsrichlinie 7 – 9,2 und ACI 349 – B.6.1.4, änderbar in den Normeinstellungen)</li>\n  <li><em>C</em> – Druckkraft</li>\n</ul>\n<h4>Ankerschrauben</h4>\n<p>Wenn die Scherlast nur über Ankerschrauben übertragen wird, wird die auf jeden Anker wirkende Scherkraft durch FEA bestimmt und Ankerschrauben werden gemäß ACI 318-14 bewertet, wie in den folgenden Kapiteln beschrieben.</p>"
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The bolt resistances are checked according to AISC 360 - Chapter J3.</p>\n<h3>Bolts</h3>\n<h4>Tensile and shear strength of bolts</h4>\n<p>The design tensile or shear strength, <em>ϕR</em><sub>n</sub>, and the allowable tensile or shear strength, <em>R</em><sub>n</sub>/<em>Ω</em> of a snug-tightened bolt is determined according to the limit states of tension rupture and shear rupture as follows:</p>\n<p><em>R</em><sub>n</sub> = <em>F</em><sub>n</sub><em>A</em><sub>b</sub></p>\n<p><em>ϕ</em> = 0.75 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(LRFD, editable in Code setup)</p>\n<p><em>Ω</em> = 2.00 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(ASD, editable in Code setup)</p>\n<p>where:</p>\n<p><em>A</em><sub>b</sub> – nominal unthreaded body area of bolt or threaded part</p>\n<p><em>F</em><sub>n</sub> – nominal tensile stress, <em>F</em><sub>nt</sub>, or shear stress, <em>F</em><sub>nv</sub>, from Table J3.2</p>\n<p>The required tensile strength includes any tension resulting from prying action produced by the deformation of the connected parts.</p>\n<h4>Combined Tension and shear in bearing type connection</h4>\n<p>The available tensile strength of a bolt subjected to combined tension and shear is determined according to the limit states of tension and shear rupture as follows:</p>\n<p><em>R</em><sub>n</sub> = <em>F'</em><sub>nt</sub> <em>A</em><sub>b</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (AISC 360-16 J3-2)</p>\n<p><em>ϕ</em> = 0.75 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(LRFD, editable in Code setup)</p>\n<p><em>Ω</em> = 2.00 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(ASD, editable in Code setup)</p>\n<p>\\( F'_{nt}=1.3 F_{nt} - \\frac{f_{rv} F_{nt}}{\\phi F_{nv}} \\)&nbsp;&nbsp;&nbsp;(AISC 360-16 J3-3a LRFD)</p>\n<p>\\( F'_{nt}=1.3 F_{nt} - \\frac{f_{rv} \\Omega F_{nt}}{F_{nv}} \\)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(AISC 360-16 J3-3b ASD)</p>\n<p>where:</p>\n<ul>\n  <li><em>F'</em><sub>nt</sub> – nominal tensile stress modified to include the effects of shear stress</li>\n  <li><em>F</em><sub>nt</sub> – nominal tensile stress from AISC 360-16 Table J3.2</li>\n  <li><em>F</em><sub>nv</sub> – nominal shear stress from AISC 360-16 Table J3.2</li>\n  <li><em>f</em><sub>rv</sub> – required shear stress using LRFD or ASD load combinations. The available shear stress of the fastener shall be equal or exceed the required shear stress, <em>f</em><sub>rv</sub></li>\n</ul>\n<h4>Bearing strength in bolt holes</h4>\n<p>The available bearing strengths, <em>ϕR</em><sub>n</sub> and <em>R</em><sub>n</sub>/<em>Ω</em>, at bolt holes are determined for the limit state of bearing as follows:</p>\n<p><em>ϕ</em> = 0.75 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(LRFD, editable in Code setup)</p>\n<p><em>Ω</em> = 2.00 &nbsp;&nbsp;&nbsp;(ASD, editable in Code setup)</p>\n<p>The nominal bearing strength of the connected material, <em>R</em><sub>n</sub>, is determined as follows:</p>\n<p>For a bolt in a connection with standard holes:</p>\n<p><em>R</em><sub>n</sub> = 1.2 <em>l</em><sub>c</sub> <em>t</em> <em>F</em><sub>u</sub> ≤ 2.4 <em>d</em> <em>t</em> <em>F</em><sub>u</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (AISC 360-16 J3-6a, J3-6a, c)</p>\n<p>For a bolt in a connection with slotted holes:</p>\n<p><em>R</em><sub>n</sub> = 1.0 <em>l</em><sub>c</sub> <em>t</em> <em>F</em><sub>u</sub> ≤ 2.0 <em>d t F</em><sub>u</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (AISC 360-16 J3-6a, J3-6e, f)</p>\n<p>where:</p>\n<ul>\n  <li><em>F</em><sub>u</sub> – specified minimum tensile strength of the connected material</li>\n  <li><em>d</em> – nominal bolt diameter</li>\n  <li><em>l</em><sub>c</sub> – clear distance, in the direction of the force, between the edge of the hole and the edge of the adjacent hole or edge of the material</li>\n  <li><em>t</em> – thickness of the connected material</li>\n</ul>\n<h3>Preloaded bolts</h3>\n<p>The design slip resistance of preloaded class A325 or A490 bolt with the effect of tensile force Ft</p>\n<p>Preloading force to be used AISC 360-10 tab. J3.1.</p>\n<p><em>T</em><sub>b</sub> = 0.7 <em>f</em><sub>ub</sub> <em>A</em><sub>s</sub></p>\n<p>Design slip resistance per bolt AISC 360-10 par. J3.8</p>\n<p><em>R</em><sub>n</sub> = <em>k</em><sub>SC</sub> <em>μ</em> <em>D</em><sub>u</sub> <em>h</em><sub>f</sub> <em>T</em><sub>b</sub> <em>n</em><sub>s</sub></p>\n<p>Utilization in shear [%]:</p>\n<p><em>U</em><sub>ts</sub> = <em>V</em> / <em>ϕR</em><sub>n</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (LRFD)</p>\n<p><em>U</em><sub>ts</sub> = <em>Ω V</em> / <em>R</em><sub>n</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; (ASD)</p>\n<p>where:</p>\n<ul>\n  <li><em>A</em><sub>s</sub> – tensile stress area of the bolt</li>\n  <li><em>f</em><sub>ub</sub> – ultimate tensile strength</li>\n  <li>\\( k_{SC}=1-\\frac{F_t}{D_u T_b n_b} \\)&nbsp;&nbsp;&nbsp;– factor for combined tension and shear (LRFD) (J3-5a)</li>\n  <li>\\( k_{SC}=1-\\frac{1.5 F_t}{D_u T_b n_b} \\)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; – factor for combined tension and shear (ASD) (J3-5b)</li>\n  <li><em>μ</em> – mean slip factor coefficient editable in Code setup</li>\n  <li><em>D</em><sub>u</sub> = 1.13 – multiplier that reflects the ratio of the mean installed bolt pretension to the specified minimum bolt pretension</li>\n  <li><em>h</em><sub>f</sub> = 1.0 – factor for fillers</li>\n  <li><em>n</em><sub>s</sub> – number of the friction surfaces; Check is calculated for each friction surface separately</li>\n  <li><em>V</em> – shear force acting on the bolt</li>\n  <li><em>ϕ</em> = 1.0 – resistance factor for standard size holes (LRFD) editable in Code setup</li>\n  <li><em>ϕ</em> = 0.7 – resistance factor for slotted holes (LRFD)</li>\n  <li><em>Ω</em> = 1.5 – resistance factor for standard size holes (ASD) editable in Code setup</li>\n  <li><em>Ω</em> = 2.14 – resistance factor for slotted holes (ASD)</li>\n</ul>"
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                                    "value": "<h3>Stumpfnähte</h3>\n<p>Es werden voll durchgeschweißte Stumpfnähte angenommen und ihre Tragfähigkeit wird als gleich dem des Grundwerkstoffs angesehen - Abs. 9.2.5.2.1.</p>\n<h3>Kehlnähte</h3>\n<p>Kehlnähte werden nach der vereinfachten Methode nach Abs. 9.2.5.1.6 modelliert.</p>\n<p>\\[ f_w \\le p_w \\]</p>\n<ul>\n  <li>\\(f_w = \\sqrt{\\sigma_\\perp ^2 + \\tau_\\perp ^2 + \\tau_\\parallel ^2}\\) – Vektorsumme der Spannungen in der &nbsp;Naht in alle Richtungen</li>\n  <li>\\(p_w\\) – Bemessungsfestigkeit der Kehlnaht bestimmt nach Tabelle 9.2a und 9.2b; für Fälle, die nicht von den Tabellen 9.2a und 9.2b abgedeckt sind:\n    <ul>\n      <li>\\(p_w = \\min \\{0,5 U_e, 0.55 U_s\\}\\) – für EN-Elektrode verwendet mit EN-Stahl</li>\n      <li>\\(p_w = 0,38 \\min \\{U_e, U_s\\}\\) – für andere Fälle</li>\n    </ul>\n  </li>\n  <li>\\(U_e\\) – Mindestzugfestigkeit der Elektrode</li>\n  <li>\\(U_s\\) – Mindestzugfestigkeit</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"ffed132b-d4b9-4dd3-a7f0-980232559f11\" data-image-id=\"ffed132b-d4b9-4dd3-a7f0-980232559f11\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a1a3ce82-7d5c-4c7f-8b04-bfd8b9be0390/weld.png\" data-asset-id=\"ffed132b-d4b9-4dd3-a7f0-980232559f11\" data-image-id=\"ffed132b-d4b9-4dd3-a7f0-980232559f11\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die wirksame Länge der Kehlnaht verringert sich um \\(2\\cdot s\\) nach Abs. 9.2.5.1.3, wobei \\(s\\) die Schenkelgröße der Kehlnaht ist, die gleich \\(a\\cdot \\sqrt{2}\\) angenommen wird.</p>\n<table><tbody>\n  <tr><td><br></td><td><br></td><td>Elektrode</td><td><br></td></tr>\n  <tr><td>Stahlklasse</td><td>35</td><td>42</td><td>50</td></tr>\n  <tr><td>S 275</td><td>220</td><td>220</td><td>220</td></tr>\n  <tr><td>S 355</td><td>220</td><td>250</td><td>250</td></tr>\n  <tr><td>S 460</td><td>220</td><td>250</td><td>280</td></tr>\n</tbody></table>\n<table><tbody>\n  <tr><td>Stahlklasse</td><td>Elektrode</td><td>Festigkeit</td></tr>\n  <tr><td>Q235</td><td>E43</td><td>160</td></tr>\n  <tr><td>Q345</td><td>E50</td><td>200</td></tr>\n  <tr><td>Q390, Q420</td><td>E55</td><td>220</td></tr>\n</tbody></table>\n<p><em>Tabellen 9.2a und 9.2b: Festigkeiten \\(p_w\\) [MPa]</em></p>\n<table><tbody>\n  <tr><td>Schweißelektrode</td><td>Minimale Zugfestigkeit \\(U_e\\) [MPa]</td></tr>\n  <tr><td>35</td><td>440</td></tr>\n  <tr><td>42</td><td>500</td></tr>\n  <tr><td>50</td><td>560</td></tr>\n  <tr><td>E43</td><td>421,1</td></tr>\n  <tr><td>E50</td><td>526,3</td></tr>\n  <tr><td>E55</td><td>578,9</td></tr>\n</tbody></table>\n<p><em>Standardmäßige minimale Zugfestigkeit der Elektrode \\(U_e\\) [MPa]</em></p>\n<p>Die Schweißnahtdiagramme zeigen Spannungen nach folgender Formel:</p>\n<p>\\[ \\sigma = \\sqrt{\\sigma_{\\perp}^2 + \\tau_{\\perp}^2 + 3 \\tau_{\\parallel}^2 } \\]</p>"
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                                    "value": "<p>Anschlüsse&nbsp;werden gemäß Anschlusssteifigkeit klassifiziert in:</p>\n<ul>\n  <li>Gelenkig – Anschlüsse mit unbedeutender Änderung der ursprünglichen Winkel zwischen den Bauteilen,</li>\n  <li>Halbstarr – Anschlüsse, von denen angenommen wird, dass sie in der Lage sind, ein zuverlässiges und bekanntes Maß an Biegesteifigkeit liefern,</li>\n  <li>Starr/Steif – Anschlüsse, die keine Biegemomente entwickeln.</li>\n</ul>\n<p>Anschlüsse sind nach EN&nbsp;1993-1-8 – Abs.&nbsp;5.2.2 klassifiziert:</p>\n<ul>\n  <li>Gelenkig&nbsp;– \\( \\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \\ge k_b \\)</li>\n  <li>Halbstarr&nbsp;– \\( 0,5 &lt; \\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} &lt; k_b \\)</li>\n  <li>Starr/Steif – \\( \\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \\le 0,5 \\)</li>\n</ul>\n<p>Wo:</p>\n<ul>\n  <li><em>S</em><sub>j,ini</sub> – Anfängliche Steifigkeit des Anschlusses; die Anschlusssteifigkeit wird bis auf 2/3 von M<sub>j,Rd</sub> linear angenommen</li>\n  <li><em>L</em><sub>b</sub> – Theoretische Länge des analysierten Bauteils; in den Bauteileigenschaften festlegen</li>\n  <li><em>E</em> – E-Modul</li>\n  <li><em>I</em><sub>b</sub> – Trägheitsmoment des analysierten Bauteils</li>\n  <li><em>k</em><sub>b</sub> = 8 für Rahmen, bei denen das Aussteifungssystem die horizontale Verschiebung um mindestens 80 % reduziert; k<sub>b</sub> = 25 für andere Rahmen, vorausgesetzt in jedem Stockwerk K<sub>b</sub>/K<sub>c</sub> ≥ 0,1. Der Wert k<sub>b</sub> = 25 wird verwendet, es sei denn, der Nutzer stellt in den Normeinstellungen \"Ausgesteiftes System\" ein.</li>\n  <li><em>M</em><sub>j,Rd</sub> – Bemessungswert der Momententragfähigkeit des Anschlusses</li>\n  <li><em>K</em><sub>b</sub> = <em>I</em><sub>b</sub> / <em>L</em><sub>b</sub></li>\n  <li><em>K</em><sub>c</sub> = <em>I</em><sub>c</sub> / <em>L</em><sub>c</sub></li>\n</ul>"
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                    "value": "<h2>1 Neues Projekt</h2>\n<p>Starten Sie IDEA StatiCa und wählen Sie Anwendung <strong>Connection</strong>. Erstellen Sie ein neues Projekt, indem Sie eine Startvorlage auswählen, die dem gewünschten Entwurf am nächsten liegt, den Namen ausfüllen und die <strong>Bemessungsnorm </strong>und die Standardmaterialeigenschaften auswählen - <strong>S235</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" data-image-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/e593c345-fc97-40ba-ae38-61214398293d/25.0_01.png\" data-asset-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" data-image-id=\"07655231-7f0b-4416-b337-61fdfe2bb67c\" alt=\"\"></figure>\n<h2>2 Geometrie</h2>\n<p>Eine Stütze und eine Grundplatte mit Ankern wurden automatisch hinzugefügt.</p>\n<figure data-asset-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" data-image-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/6481c77b-37e3-4f7b-9f02-5fa4a91519e7/25.0_02.png\" data-asset-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" data-image-id=\"f8a8f81e-36e0-4725-a455-6a9211cd13fa\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ändern Sie zunächst den Versatz der Stütze in X-Richtung.</p>\n<figure data-asset-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" data-image-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/76f62239-75f3-4b1e-a75d-e37a777d3595/03.png\" data-asset-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" data-image-id=\"3b010b02-9a72-42f9-8581-66dd0f74ae96\" alt=\"\"></figure>\n<p>Fügen Sie dann ein neues Bauteil hinzu.</p>\n<figure data-asset-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" data-image-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/25fdf353-af17-460f-9a48-fea633d85241/04.png\" data-asset-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" data-image-id=\"72f505bf-9fd6-4fa4-8f91-bdff66de6c0f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Und ändern Sie den Querschnitt auf K80/80/4.</p>\n<figure data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c0c16072-5329-4ae3-9e17-3c2433d69a92/05.png\" data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/047ab57c-213b-4458-8ca6-cb263f92a6b8/06.png\" data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ändern Sie die Neigung des Bauteils und stellen Sie den Modelltyp auf N-Vy-Vz ein, da dieses Bauteil nur als starre Aussteifungsdiagonale bei Zug/Druck wirkt.</p>\n<figure data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c0c16072-5329-4ae3-9e17-3c2433d69a92/05.png\" data-asset-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" data-image-id=\"721556a4-86b8-4a06-b89f-cda9f1e9136c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Fügen Sie ein weiteres Bauteil hinzu, ändern Sie seinen Querschnitt und ändern Sie seine Eigenschaften.</p>\n<figure data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/047ab57c-213b-4458-8ca6-cb263f92a6b8/06.png\" data-asset-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" data-image-id=\"827607e0-7362-47c4-9169-64b20708ade6\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" data-image-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/97827e9d-c4c7-4af0-ac73-b03ef8f510d1/07.png\" data-asset-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" data-image-id=\"c72657b4-32c7-44de-97c0-f4f4e4c2b301\" alt=\"\"></figure>\n<p>Überprüfen Sie die Geometrie aller hinzugefügten Bauteile.</p>\n<figure data-asset-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" data-image-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/456a7551-565a-4209-ba85-bcdb7a8ae5d6/25.0_08.png\" data-asset-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" data-image-id=\"a3d44624-a761-4ef5-9757-cdf2d9b96cc7\" alt=\"\"></figure>\n<h2>3 Lasten</h2>\n<p>Ein Lastfall wurde automatisch hinzugefügt. Geben Sie die Werte der Schnittgrößen in das Diagramm ein. Es könnwn weitere Lastfälle hinzugefügt werden.</p>\n<figure data-asset-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" data-image-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/7ab31a9e-3811-476d-b5da-bfe6c5665778/25.0_09.png\" data-asset-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" data-image-id=\"5c85a9e1-f5c7-42e3-b089-b4fa077f1e07\" alt=\"\"></figure>\n<h2>4 Bemessung</h2>\n<p>Die Fertigungsoperation&nbsp;<strong>Fußplatte </strong>wurde bereits hinzugefügt. Aktualisieren Sie einige ihrer Eigenschaften gemäß der nachfolgenden Abbildung.</p>\n<figure data-asset-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" data-image-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/db56b4b2-2452-460a-831f-0c52181b4a0a/25.0_10.png\" data-asset-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" data-image-id=\"00a2a971-d0a9-4fb8-8d45-5de6a6f64c6b\" alt=\"\"></figure>\n<p>Fahren Sie fort und fügen Sie eine weitere Fertigungsoperation&nbsp;hinzu und wählen Sie die <strong>Stirnplatte </strong>aus.</p>\n<figure data-asset-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" data-image-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/d0111e34-c677-4ee8-b6d7-8f8716f0d375/11.png\" data-asset-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" data-image-id=\"ba3e3567-f968-42f4-bf36-d6c27d6e1118\" alt=\"\"></figure>\n<p>Ändern Sie die Eigenschaften der Operation <strong>EP1</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" data-image-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/43aded17-4ba3-48fd-bc92-400bbdd12f1a/25.0_12.png\" data-asset-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" data-image-id=\"0ffa6f13-9d9b-43da-8b63-0536f44fe356\" alt=\"\"></figure>\n<p>Fügen Sie nun die <strong>Verbindungsplatte </strong>hinzu.</p>\n<figure data-asset-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" data-image-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/aa9f53d1-2549-49f5-9d48-58ebd4d5eff9/13.png\" data-asset-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" data-image-id=\"5b0215f0-f2a8-4048-b1e0-e96f3e00d6d7\" alt=\"\"></figure>\n<p>Und definieren Sie ihre Eigenschaften neu.</p>\n<figure data-asset-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" data-image-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/776621ca-0488-4855-8125-3465a43f42eb/25.0_14.png\" data-asset-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" data-image-id=\"35ae6db9-3541-484a-b91b-cff94bbaba43\" alt=\"\"></figure>\n<p>Schneiden Sie als nächstes eine Ecke der Verbindungsplatte CPL1 ab. Gehen Sie dazu zum <strong>Editor - Knotenblech </strong>und erstellen Sie eine <strong>Abschrägung </strong>an der <strong>Ecke 2</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" data-image-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/357b7f23-65be-4e0a-b922-6519343315b2/25.0_15.png\" data-asset-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" data-image-id=\"81d4eb00-9149-4a77-bc1f-d7937592a00f\" alt=\"\"></figure>\n<figure data-asset-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" data-image-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/c079e35b-a266-4253-b199-9208af96c9f8/16.png\" data-asset-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" data-image-id=\"f1366e5c-a41f-4dd1-8532-320ecad8478a\" alt=\"\"></figure>\n<p>Beenden Sie die Bemessung mit der Operation <strong>Steife</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" data-image-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a2cf5055-03e2-48b6-8f7d-5beff775164a/17.png\" data-asset-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" data-image-id=\"d62ce64e-c3b1-48db-ab43-4767eab29169\" alt=\"\"></figure>\n<p>Und stellen Sie die korrekten Eigenschaften von STIFF1 ein.</p>\n<figure data-asset-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" data-image-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/87aeeb32-e621-44f0-8da2-eb4eb8eac15d/25.0_18.png\" data-asset-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" data-image-id=\"fe880390-64ec-4b40-9cfd-259bb1f3ebeb\" alt=\"\"></figure>\n<p>Lassen Sie uns das endgültige Design der Verbindung überprüfen.</p>\n<figure data-asset-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" data-image-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/b81ebf38-3ff8-4206-b4b6-37c0437e8e9a/25.0_19.png\" data-asset-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" data-image-id=\"94e0325b-ac28-4a0a-9d7c-fcfdec31a8da\" alt=\"\"></figure>\n<h2>5 Nachweis</h2>\n<p>Starten Sie die Analyse, indem Sie auf <strong>Berechnung </strong>klicken. Das Analysemodell wird automatisch generiert, die auf der CBFEM basierende Berechnung wird durchgeführt und der Gesamtnachweis wird zusammen mit den Basiswerten der Nachweisergebnisse angezeigt.</p>\n<figure data-asset-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" data-image-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/3ec4c71e-31c5-4f1a-8663-e1cd09278812/25.0_20.png\" data-asset-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" data-image-id=\"bf80a298-850e-44a2-8289-5e60fafa7854\" alt=\"\"></figure>\n<p>Gehen Sie zum Tab <strong>Nachweis </strong>und aktivieren Sie dort die <strong>Spannung in Beton</strong> und <strong>Netz</strong>, um ein vollständiges Bild davon zu erhalten, was im Anschluss passiert. Öffnen Sie die Tabelle <strong>Betonblock</strong>, um die detaillierten Ergebnisse für diese Position anzuzeigen.</p>\n<figure data-asset-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" data-image-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/5e3fab43-7622-4cdd-be12-1f54f5291be5/25.0_21.png\" data-asset-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" data-image-id=\"ae8f7cc5-c61e-4728-8065-18ac0d9316df\" alt=\"\"></figure>\n<h2>6 Bericht</h2>\n<p>Wechseln Sie schließlich zum Tab <strong>Bericht</strong>. IDEA StatiCa bietet einen vollständig anpassbaren Bericht zum Ausdrucken oder Speichern in einem bearbeitbaren Format an.</p>\n<figure data-asset-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" data-image-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/0f9ae9b7-6361-48b7-b594-be1ccd51c7bf/25.0_23.png\" data-asset-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" data-image-id=\"7a2fe5e1-3a30-4d6a-b222-ce60d75196ae\" alt=\"\"></figure>\n<p>Sie haben eine Stahlverbindung nach Eurocode (EN) bemessen, optimiert und auf Norm nachgewiesen.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"tutorial_connection___footing_with_diagonal__en_\"></object>"
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                                    "value": "<p>Es gibt kein einziges Dokument, das als parametrisches Entwurfspaket dient, in dem alle erforderlichen Informationen auf einer Seite zusammengefasst sind. Aus diesem Grund wurde ddie Wissensdatenbank erstellt, um alle erforderlichen Informationen zu zentralisieren.</p>\n<h2>Tutorials für parametrisches Konstruieren in IDEA StatiCa</h2>\n<h3>IDEA StatiCa Connection</h3>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"6c8e336a-172b-461f-ad1d-0ae8e5fdac78\" href=\"\">Parametrisches Konstruieren in IDEA StatiCa Connection - Grundlagen (01)</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"f777f172-6707-48b3-8ac9-7a4dee412002\" href=\"\">Parametrisches Entwerfen in IDEA StatiCa Connection - Fortgeschrittene (02)</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"9de8af5b-882a-496a-bdbf-33bcd3562170\" href=\"\">Bündige Stirnplattenverbindungen mit Momentausgleich (AISC)</a></li>\n</ul>\n<h3>IDEA StatiCa RCS</h3>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"c6fad1bd-fbec-4ba9-ae69-c3e7f6d39d25\" href=\"\">RCS-API - Rissbreitenstudie</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"130aca37-74ad-4166-9726-bdcf1d076f43\" href=\"\">RCS-API - Empfindlichkeitsstudie der Bewehrung</a></li>\n</ul>\n<h3>Rhino &amp; Grasshopper</h3>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"6411ffb5-e2e5-4239-857c-eaa1649348c8\" href=\"\">Grasshopper API link - wie man eine IDEA StatiCa IOM Datei für Importe erstellt</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"db414bfe-240b-4860-9269-f086bd3abd18\" href=\"\">Grasshopper API-Link - Importieren und Berechnen eines parametrischen Verbindungsmodells</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"1e5d3ae7-a852-49e7-865c-57bcb3b8b500\" href=\"\">Grasshopper API link - parametrische Optimierung einer Verbindungsnaht</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"0e094ed1-acf5-4461-a175-3129011c9f73\" href=\"\">Grasshopper API-Link - Massenberechnung von Stahlverbindungen</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"6c34c916-d995-436b-88cf-a43e9b5b0646\" href=\"\">Grasshopper API-Link - Kostenabschätzung</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"8973b075-5ec6-4ab0-b746-b0a5cdbf6087\" href=\"\">EDGE Amsterdam West - parametrischer Entwurf in Grasshopper</a></li>\n</ul>\n<h2>Anmerkungen zur Veröffentlichung</h2>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"e5982961-3fb7-424b-9b44-dfd731b836d4\" href=\"\">Parametrischer Entwurf für Stahlverbindungen</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"43f3dfc4-bff8-464b-b284-da70ec8f5120\" href=\"\">UX-Funktionen in der parametrischen Bemessung</a></li>\n  <li><a data-item-id=\"07f0d4e0-790e-4ddc-82eb-6bff094488b3\" href=\"\">Parametrische Vorlagen in der Verbindungsbibliothek</a></li>\n</ul>\n<h2>Blog-Beiträge</h2>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"29c56cd6-b15f-4e50-b864-f4acca59bc12\" href=\"\">Entwerfen Sie Verbindungen mit nur wenigen Klicks!</a></li>\n</ul>\n<h2>GitHub</h2>\n<ul>\n  <li><a href=\"https://developer.ideastatica.com/docs/api/api_overview.html\">GitHub</a></li>\n</ul>"
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Das parametrische Design erlaubt es uns, standardisierte Verbindungen effizient zu gestalten - <strong>lesen Sie</strong> <a data-item-id=\"e5982961-3fb7-424b-9b44-dfd731b836d4\" href=\"\">in diesem Artikel</a> <strong>, wie Sie mit Parametern arbeiten</strong><a data-item-id=\"d462d4fd-c84f-4b3b-8111-c248b270291b\" href=\"\">.</a></p>\n<p>Die Integration <strong>parametrischer Vorlagen</strong> in die Verbindungsbibliothek (Connection Library)<strong> ermöglicht &nbsp;Benutzern, eine universelle Sammlung von Vorlagen zu erstellen und zu verwenden, die mühelos angepasst und in verschiedenen Designkontexten eingesetzt werden können.</strong></p>\n<h3>Wie funktioniert das?</h3>\n<p>Der Benutzer kann die modellierte Verbindung in sein Firmen- oder persönliches Set hochladen, und dies sogar <strong>mit den definierten Parametern</strong>. Sobald die gleiche Geometrie im Projekt vorhanden ist und die Lösung wiederholt werden kann, kann der Benutzer diese Vorlage mit allen Parametern anwenden.</p>\n<figure data-asset-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" data-image-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/f0a53fd0-929f-4053-9c8c-37b522604485/parametric_template_3.png\" data-asset-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" data-image-id=\"6359b9fa-158a-4310-b5da-045f09457bf6\" alt=\"\"></figure>\n<p>Darüber hinaus ist es möglich, nach dem Vorschlag der Vorlage <strong>die Parameter direkt</strong> <strong>im Hauptentwurfsfenster</strong> <strong>zu ändern</strong>, ohne in den Entwicklermodus wechseln zu müssen. Dank dieser benutzerfreundlichen Umgebung können auch weniger erfahrene Benutzer sicher mit vordefinierten Parametern arbeiten, die den Vorgaben der erfahrenen Designer entsprechen.</p>\n<figure data-asset-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" data-image-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/21f4f5f7-4808-4e52-ad70-4c7446950a47/parametric_template_5.png\" data-asset-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" data-image-id=\"5de639e8-ed39-46ec-b976-8b542a884951\" alt=\"\"></figure>\n<p>Dies macht weitere Optimierungen sehr einfach, da die Möglichkeit besteht, bei der Verwendung von Operationen nicht jedes Element einzeln zu ändern.</p>\n<p>Durch die Änderung eines Parameters können <strong>mehrere Schritte</strong> auf einmal durchgeführt werden. Wenn Sie beispielsweise die Breite der Aufweitung ändern, wirkt sich dies nicht nur auf die Aufweitung&nbsp;selbst, sondern auch auf alle zugehörigen Schweißnähte und die Position der Steifen aus:</p>\n<figure data-asset-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" data-image-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/a920b12e-d9f6-4545-9616-2b4e45b7c256/parametric_template_4.png\" data-asset-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" data-image-id=\"b3f55ab2-d7c7-43a3-a143-e9b22dd2318c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Die gesperrten Änderungen in der Eigenschaftsliste einiger Fertigungsoperationen sind in solchen Fällen deaktiviert. Wenn der Benutzer es jedoch wünscht, kann er die Parameter mit der Schaltfläche <strong>\"Zerlegen</strong>\" aufheben und mit der Änderung der Operationen fortfahren.</p>\n<p>Die Vorlagen, mit denen die Parameter verknüpft sind, sind mit einem Kleinbuchstaben {p} gekennzeichnet. <strong>Das IDEA StatiCa Team</strong> hat bereits mehrere parametrische Vorlagen vorbereitet und im <strong>vordefinierten Design Set</strong> zur Verfügung gestellt.</p>\n<figure data-asset-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" data-image-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1f541105-3c13-4356-9547-4495dfdbfdce/parametric_template_1.png\" data-asset-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" data-image-id=\"088d4e9e-2275-4a46-ba2c-563cd28ba6c3\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Was sind die Vorteile von parametrischen Vorlagen?</h3>\n<ul>\n  <li><strong>Universelle Vorlagen</strong>: Benutzer können auf eine breite Sammlung von parametrischen Vorlagen aus der Verbindungsbibliothek zugreifen. Diese Vorlagen sind so konzipiert, dass sie universell einsetzbar sind und eine solide Grundlage für eine Vielzahl von Projekten bieten.</li>\n  <li><strong>Parametrische Anpassung</strong>: Über die Registerkarte Entwickler können Benutzer spezifische Parameter für jede Vorlage definieren, was ein hohes Maß an Anpassung und Flexibilität bei Modellierung ermöglicht.</li>\n  <li><strong>Identifizierung von Vorlagen</strong>: Parametrische Vorlagen sind leicht an dem Symbol {p} zu erkennen, so dass die Benutzer sie schnell erkennen und für ihre Projekte auswählen können.</li>\n  <li><strong>Verbesserte Filterung der Bibliothek</strong>: Der Filter im Vorschlagsfenster der Verbindungsbibliothek ermöglicht es Benutzern, parametrische Vorlagen im umfangreichen Angebot der Bibliothek effizient zu finden.</li>\n  <li><strong>Kontrolle der Veröffentlichung</strong>: Wenn eine Verbindung Parameter enthält, haben Benutzer die Möglichkeit, diese parametrischen Vorlagen in der Verbindungsbibliothek zu veröffentlichen. Diese Funktion bietet die Flexibilität, benutzerdefinierte Vorlagen mit einer breiteren Benutzergemeinschaft zu teilen oder sie für den individuellen oder internen Gebrauch zu reservieren.</li>\n</ul>\n<h3>Auswirkungen auf den Arbeitsablauf</h3>\n<p>Die Aufnahme parametrischer Vorlagen in die Verbindungsbibliothek stellt einen bedeutenden Fortschritt im Modellierungsprozess dar. Diese Funktionalität vereinfacht den Designprozess durch die Bereitstellung:</p>\n<ul>\n  <li><strong>Effizienz</strong>: Die Verwendung von Vorlagen beschleunigt die Modellierungsphase und ermöglicht schnellere Wiederholungen und Änderungen.</li>\n  <li><strong>Konsistenz</strong>: Parametrische Vorlagen gewährleisten projektübergreifende Konsistenz, was für die Einhaltung von Standards und Qualität entscheidend ist.</li>\n  <li><strong>Kollaboration</strong>: Die Möglichkeit, angepasste Vorlagen gemeinsam zu nutzen, verbessert die Zusammenarbeit zwischen den Teams und mit der breiteren Community.</li>\n  <li><strong>Individuelle Anpassung</strong>: Benutzer können Vorlagen an spezifische Projektanforderungen anpassen und so die Genauigkeit und Effektivität verbessern.</li>\n</ul>\n<p>Freigegeben in IDEA StatiCa Patch 23.1.5.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n503dd16a_3bbb_01aa_bb8d_c5cb081f36f8\"></object>\n<h2>Standard-Kontrollsätze in den Fertigungsoperationen (in Version 24.1)</h2>\n<p>Die Gestaltung von Verbindungen durch Parameter besteht einerseits aus der Einstellung von sehr individuellen Parametern, die für jeden einzelnen Verbindungstyp spezifisch sind. Andererseits gibt es Parameter, die fast immer verwendet werden, wie z.B. ein Satz von Schweißnähten, Verbindungselementen und Materialien.</p>\n<p>Um die Erstellung parametrischer Vorlagen zu vereinfachen und diese Einstellungen jederzeit zu erreichen, werden diese Steuerelemente als Standardsätze im Menübaum (unter dem Punkt Operationen) aufgenommen.</p>\n<p>Wenn Sie die Vorgänge auswählen, gibt es standardmäßig die folgenden Einstellungen:</p>\n<ul>\n  <li>Schweißnaht-Einstellung: <strong>Schweißnahtbemessung Methode</strong> und <strong>Schweißnahtmaterial</strong> (24.0.5)</li>\n  <li>Einstellung der Schraube: <strong>Typ</strong>, <strong>Scherebene im Gewinde</strong> und <strong>Scherkraftübertragung</strong> (24.1.0)</li>\n  <li>Einstellung der Platten: <strong>Material </strong>(24.1.0)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" data-image-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/23570977-6342-4a3e-adc8-2563c3e0028f/common%20properties%201.png\" data-asset-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" data-image-id=\"2a3a3db4-b18c-4e2c-a09d-5774aa412487\" alt=\"\"></figure>\n<p>Diese Steuerelemente legen die spezifischen Eigenschaften für das gesamte Modell für alle Operationen fest und werden standardmäßig im Menübaum (unter dem Punkt Operationen) angezeigt. Sie ändern nicht die Eigenschaften der Strukturelemente, sondern nur die Fertigungsoperationen.</p>\n<p>Falls eine der Eigenschaften, die mit dem Steuerelement verbunden sind,<strong> in einem Parameter</strong> der parametrischen Vorlage <strong>verwendet wird</strong>, wird das Steuerelement automatisch deaktiviert. Durch dieses Verhalten wird verhindert, dass dieselbe Eigenschaft an zwei Stellen beeinflusst werden kann und somit das Modell durch Schleifen in Parametern zerstört wird.</p>\n<p>Ein weiterer Vorteil ist, dass diese Steuerelemente auch ohne parametrische Vorlage angezeigt werden, was schnelle Änderungen und die Vereinheitlichung der Eigenschaften eines beliebigen Modells ermöglicht.</p>\n<h3>Was sind die Vorteile?</h3>\n<ul>\n  <li>Für den <strong>Benutzer der parametrischen Vorlage</strong> sind alle Operationen deaktiviert (schreibgeschützt). Das <strong>Ändern des Materials, der Schraubenklasse oder des Plattenmaterials</strong> ist jedoch immer noch eine allgemein erwartete Aktion. Wenn jedoch ein einziger Parameter in der parametrischen Vorlage fehlte, wurde die Vorlage unbrauchbar. Gängige Eigenschaften wie Schweißnähte, Schrauben und Material können jetzt in jeder parametrischen Vorlage über die unter den Parametern angezeigten Standardsteuerungen angepasst werden.</li>\n  <li>Das Hinzufügen dieser Steuerelemente <strong>vereinfacht die Arbeit des Vorlagenerstellers</strong> <strong>bei der Erstellung der parametrischen Vorlagen</strong>. Jetzt ist es nicht mehr notwendig, manuell spezielle Parameter für die Änderung allgemeiner Eigenschaften wie Schweißnähte, Schrauben und Materialien zu erstellen.</li>\n  <li>Manchmal möchte man <strong>Schraubengüten oder Platten- und Schweißmaterial</strong> im gesamten Modell<strong>vereinheitlichen</strong>, auch wenn die <strong>parametrische Vorlage nicht verwendet wird</strong>. Dies kann entweder durch Mehrfachauswahl im Menübaum und Bearbeitung von Operationen desselben Typs geschehen (in diesem Fall muss jedoch jede Gruppe von Operationen mehrmals separat bearbeitet werden), oder es ist jetzt möglich, <strong>die gewünschte Eigenschaft zu ändern</strong> oder einfach zu prüfen, ob dieselbe Eigenschaft <strong>mit einem Klick</strong> verwendet wird.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" data-image-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/937c9874-ecb7-4e00-ba25-790f70433722/common%20properties%202.png\" data-asset-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" data-image-id=\"bb5a4e57-69fe-4255-b4f5-adb95bf8a794\" alt=\"\"></figure>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"link\" data-codename=\"untitled_content_item_1085ffa\"></object>"
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Diese Funktionalität befindet sich in der BETA-Phase, da die Verifizierung noch nicht abgeschlossen ist.&nbsp;</li>\n  <li><a data-item-id=\"c6a63f28-f703-4125-993e-8b2b00d61479\" href=\"\"><strong>Intuitive Modellierung</strong></a> mit Massenänderungen, schnellere 3D-Szene und Berechnungsgeschwindigkeit.&nbsp;</li>\n  <li><strong>Vollständig konfigurierbarer </strong><a data-item-id=\"a1254395-e1e9-4f5f-9cb2-659d78636ef7\" href=\"\"><strong>Bericht</strong></a><strong> </strong>mit theoretischem Hintergrund.&nbsp;</li>\n  <li><a data-item-id=\"6ef53c71-e5ea-449b-86e5-e040904eac1d\" href=\"\"><strong>Export</strong></a> eines Fundamentes aus dem Programm Connection in Detail.</li>\n</ul>\n<h2>BIM und Checkbot</h2>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"e6265d1f-5135-46de-91cf-05c783c4ffc8\" href=\"\"><strong>KOSTENLOSE Version von Checkbot</strong></a> für Ingenieure, Konstrukteure und andere, die keine kommerzielle Lizenz von IDEA StatiCa haben. Dies ersetzt die KOSTENLOSEN CAD-Plugins. &nbsp;</li>\n  <li><a data-item-id=\"eaf4fb86-4078-4f47-8de7-162a1e35d871\" href=\"\"><strong>Checkbot ist bereit für große Projekte</strong></a>, verarbeitet zuverlässig die Importprozesse (&lt;30 Sek.) von Modellen mit bis zu 1.000 Knoten und öffnet sie dank verbessertem Dateirendering 50% schneller.</li>\n  <li><a data-item-id=\"8e0407fe-f601-4810-b98b-3725be29d5e9\" href=\"\"><strong>IDEA StatiCa Viewer</strong></a> zeigt jetzt Lasteinwirkungen an und hat eine verbesserte Ladezeit.</li>\n  <li>Überprüfen Sie die Kompatibilität mit Ihrer Software in der Liste <a data-item-id=\"c47fe8a4-faa9-45bd-9e52-346863674f26\" href=\"\">der unterstützten Versionen in 24.0</a>.</li>\n</ul>\n<h2>Benutzerfreundlichkeit und Lizenzierungand</h2>\n<ul>\n  <li>Anmeldung über <a data-item-id=\"e9466502-2ceb-47a3-a609-499c9c072581\" href=\"\"><strong>Single Sign-On</strong></a> und <a data-item-id=\"71c42530-7c6f-4d69-82ba-5848a74e0ba1\" href=\"\"><strong>Verbesserungen im Anwenderportal</strong></a>.</li>\n  <li><a data-item-id=\"6a6fd072-8be0-48d4-9319-5a3ebf2ad0c7\" href=\"\"><strong>Tastaturkurzbefehle</strong></a>&nbsp;und <strong>eine neue Sprache</strong> (brasilianisches Portugiesisch).</li>\n  <li><a data-item-id=\"eef900db-352e-4c9b-9a4c-4906627857ad\" href=\"\"><strong>Gemeinsame Einstellungen</strong></a> zur projekt- und anwendungsübergreifenden Verwaltung von Einstellungen.</li>\n  <li>Neue <a data-item-id=\"681b748a-eb87-4148-8329-a31be6a2c184\" href=\"\"><strong>Fehlermeldungen</strong></a> und <a data-item-id=\"27ac2cc3-d891-4fcd-af3f-ea3b93fbb440\" href=\"\"><strong>Tooltips</strong></a> mit Links zum Support Zentrum.</li>\n</ul>\n<h2>Alle Versionshinweise</h2>\n<p>Nachfolgend können Sie die&nbsp;<strong>Versionshinweise</strong>&nbsp;für IDEA StatiCa 24.0 (EN) im PDF-Format herunterladen.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n3bbf50fd_7711_011b_013e_69e1a4453c64\"></object>\n<p><br>\n</p>"
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Es gibt 50 Standardvorlagen im IDEA-Set und Sie können beliebige Vorlagen selbst erstellen.</li>\n  <li><a data-item-id=\"1d9b89d5-be91-46c0-9463-87c60c0a42c3\" href=\"\"><strong>Erhöhung der Geschwindigkeit in Connection</strong></a> mit kürzerem Start der Anwendung, schnelleren Reaktionen im Backstage-Menü und <strong>optimierter </strong>Ergebnisdarstellung und <strong>Speichernutzung </strong>für<strong> </strong>große Projekte.</li>\n  <li><strong>Verbesserungen der Programmoberfläche - </strong><a data-item-id=\"fb77fca1-385b-46a4-b900-6abfb43459f3\" href=\"\">Projektelement- und Materialverwaltung</a><strong>, </strong><a data-item-id=\"f45ea370-25e6-41b7-8b46-dcd1321357c7\" href=\"\">Messwerkzeug</a>, <a data-item-id=\"1a8ba6b6-dd01-41ef-88cd-8639573edc39\" href=\"\">Mehrfachauswahl/Multibearbeitung</a> und <a data-item-id=\"d0b73776-87a3-52b5-8aca-6fae3f08b94e\" href=\"\">DXF-Plattenimport</a></li>\n  <li><strong>Eurocode-Verbesserungen </strong>beinhalten die <a data-item-id=\"4788d48e-6df5-4028-b282-8699303315b0\" href=\"\">automatische Norm-Auswahl zwischen 1993-1-8 und 1992-4</a>. <strong>Kanada und Australien</strong> werden mit <a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/regional-improvements-in-24-1#PJP-welds-for-CSA-and-AS\">PJP-Schweißnähten</a>, <a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/regional-improvements-in-24-1#Update-of-cross-section-and-material-databases\">aktualisierter AISC v16.0 Formdatenbank</a> und <a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/regional-improvements-in-24-1#material-defaults-aisc-as\">Materialvorgaben</a> bedient.</li>\n  <li><a data-item-id=\"e89674ed-d5af-49c1-aa2b-31b486a16302\" href=\"\"><strong>Die Funktionen des Viewers</strong></a><strong> </strong>wurden für die Zusammenarbeit im Team durch die gemeinsame Nutzung von Modellen über <strong>URL-Hyperlinks</strong> und <strong>Link-Management</strong> verbessert. <a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/the-ui-of-the-idea-statica-viewer-tool#The-right-Property-panel\">Zusätzliche Modellinformationen</a> wurden hinzugefügt - Schweißnahtarten und -größen, Modelltyp, Stiftverbindungen, Verbindungsraumkoordinaten.</li>\n  <li><a data-item-id=\"37fb73bf-dfd3-46d7-ae57-ee0e9c4cdb75\" href=\"\"><strong>Die </strong></a><a data-item-id=\"37fb73bf-dfd3-46d7-ae57-ee0e9c4cdb75\" href=\"\"><strong>Connection Library</strong></a><strong> </strong>schlägt Konstruktionen aus dem Viewer vor.</li>\n</ul>\n<h2>BIM und Checkbot</h2>\n<ul>\n  <li>Das <a data-item-id=\"9a784358-0e6c-4525-8a9c-b675bd76931e\" href=\"\"><strong>Hilti PROFIS Plugin</strong></a> ermöglicht über 200.000 Hilti Anwendern den Export von Lasten, Materialien und Querschnitten aus ihrer FEA-Anwendung in Hilti PROFIS Engineering über den Checkbot.</li>\n  <li>Verbindungsbemessungen, die auf <a data-item-id=\"4b69e0c2-0658-4549-93fe-00a12c4a7900\" href=\"\"><strong>Knotengruppen in Checkbot</strong></a> anwendbar sind, werden automatisch entsprechend der Geometrie und des Querschnitts oder einer benutzerdefinierten Auswahl erstellt.</li>\n  <li><a data-item-id=\"eaf4fb86-4078-4f47-8de7-162a1e35d871\" href=\"\"><strong>Die Geschwindigkeit</strong></a> vom Checkbot wurde um 60 % <a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/exporting-an-ifc-file-from-idea-statica#IFC-export-from-Checkbot\"><strong>erhöht</strong></a> und öffnet Projekte mit bis zu 1000 Knoten in Sekundenschnelle.</li>\n  <li>Die Exportmöglichkeiten wurden um den <a data-item-id=\"91e1b7d3-99d7-4a8a-81ee-8a65faf95b18\" href=\"\"><strong>IFC-Export</strong></a> für eine oder mehrere Verbindungen gleichzeitig erweitert.</li>\n  <li>Prüfen Sie die Kompatibilität mit Ihrer Software in der Liste der <a data-item-id=\"eeb85fd1-4708-4f88-ad36-cbe30ac41eb7\" href=\"\"><strong>unterstützten Versionen in 24.1</strong></a></li>\n</ul>\n<h2>Benutzerfreundlichkeit und Lizenzierung</h2>\n<ul>\n  <li><a data-item-id=\"e9466502-2ceb-47a3-a609-499c9c072581\" href=\"\"><strong>Neue Projekteinstellungen</strong></a> mit Export und Freigabe, die für nationale Anhänge angepasst werden können.</li>\n  <li><a href=\"https://preview.ideastatica.com/support-center/license-usage-analytics-in-the-user-portal#User-usage-analytics\"><strong>Single Sign-on (SSO)-Lizenztyp</strong></a> für alle Enterprise-Kunden verfügbar.</li>\n  <li>Lizenzadministratoren können<strong> </strong><a data-item-id=\"17d58b3b-ad50-4d8b-9be5-8c387010e618\" href=\"\"><strong>monatliche Nutzungsberichte</strong></a><strong> </strong>von IDEA StatiCa Apps einsehen<strong>.</strong></li>\n</ul>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n91720379_1937_01f4_f1a8_cf1838d61fe7\"></object>"
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                    "value": "<h2>Neues Projekt anlegen</h2>\n<p>Starten Sie IDEA StatiCa und wählen Sie die Anwendung <strong>Connection</strong> (<a href=\"https://www.ideastatica.com/product-downloads\">stellen Sie sicher, dass Sie die aktuelle Version verwenden</a>). Wählen Sie die später gewünschte <strong>Geometrie</strong>. Vergeben Sie einen Projektnamen, wählen Sie die anzuwendende Bemessungsnorm (z.B. Eurocode) sowie die Standardmaterialien und klicken zuletzt auf <strong>Erstellen Sie ein leeres Design</strong>.</p>\n<figure data-asset-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" data-image-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/296d6e90-da7d-43ff-b136-f1350c5f05d8/CL_01.png\" data-asset-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" data-image-id=\"d117ec58-080b-4fbc-a822-3b16d4918403\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Vorlage erstellen</h2>\n<p>Ziel ist es, eine Anschlussgeometrie als Vorlage abzuspeichern.</p>\n<ul>\n  <li>Wählen Sie im Menüband <strong>Operation</strong> die Herstellungsoperation <strong>Stumpf</strong> aus.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\" data-image-id=\"b83a43c1-f6ed-4e51-aa83-85b95e09569b\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/7ae4db82-405c-4233-9d77-eeb6e7ca2a4e/CL_3.jpg\" 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Anschlusskonfiguration handelt, können Sie diese in der <strong>Connection Library</strong> abspeichern:</p>\n<ul>\n  <li>Klicken Sie auf <strong>Veröffentlichen (Publish)</strong> im Menüband.</li>\n  <li>Vergeben Sie einen Namen, definieren Sie den Lasttyp (<strong>M</strong> – Biegemoment, <strong>S</strong> – Querkraft, <strong>T</strong> – Normalkraft Zug/Druck) sowie den Speicherort der gewünschten <strong>Verbindungsentwurf-Gruppe (VEG)</strong>.</li>\n</ul>\n<p><strong>Hinweis:</strong> Es gibt zwei VEG-Typen:</p>\n<ul>\n  <li><strong>Firma:</strong> Zugriff für alle Benutzer mit Firmenlizenz.</li>\n  <li><strong>Persönlich:</strong> Nur für den Ersteller sichtbar.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\" data-image-id=\"9b6161cb-7c8b-48e6-a77f-0e65b4343c58\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1163c50d-aa6e-44b0-a194-f7db062bf24a/CL_7.jpg\" 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Wenn kein passender Vorschlag vorhanden ist, klicken Sie auf <strong>Auswahl (Selection)</strong> und anschließend auf die Pfeil-Schaltfläche.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" data-image-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/928af4f4-f21f-428d-83f8-46f8d3534ecb/CL_10.jpg\" data-asset-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" data-image-id=\"81cebfe1-457b-4604-a467-efccf207313a\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n  <li>Mit gedrückter <strong>Strg-Taste</strong> markieren Sie die relevanten Bauteile (hier <strong>B</strong> und <strong>C</strong>) und bestätigen die Auswahl mit einem Klick auf die Häkchen-Schaltfläche.</li>\n  <li>Passende Vorlagen werden nun angezeigt. Filtern Sie ggf. nach der Verbindungsentwurf-Gruppe <strong>Persönlich</strong> und wenden Sie die eben erstellte Vorlage an.</li>\n</ul>\n<p>Wenn Sie alle Fenster schließen, wird die gewählte Anschlusskonfiguration wie abgespeichert übernommen.</p>\n<figure data-asset-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" data-image-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/9b20f087-b64e-425d-8068-b7c980d3b7a4/CL_11.jpg\" data-asset-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" data-image-id=\"d14c0ac8-2e0d-4be5-aaba-89aef1e9dd91\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Anschluss ergänzen und bearbeiten</h2>\n<p>Da nicht alle Bauteile in der Vorlage enthalten sind (hier die Diagonale), fügen Sie eine zusätzliche Operation hinzu.</p>\n<figure data-asset-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" data-image-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/faf3e40e-95d8-45af-9710-706a1227a4d8/CL_12.jpg\" data-asset-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" data-image-id=\"77d4accc-b64e-432e-99bb-08d22a250c6c\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n  <li>Ändern Sie die Operation entsprechend der Abbildung unten.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" data-image-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1bda7914-ab36-4cce-92ec-c2cba3e56fa1/CL_13.jpg\" data-asset-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" data-image-id=\"cb8383b8-696d-4da0-9883-22cdad9026a2\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n  <li>Bearbeiten Sie die Geometrie des <strong>Knotenblechs</strong> mit dem <a data-item-id=\"748f0c81-c600-50e2-a41e-32e42cf42116\" href=\"\"><strong>Platteneditor</strong></a>, um dieses anzupassen. Zuerst wird die Operation <strong>Versatz </strong>für die <strong>Kante 2</strong>, dann die Operation <strong>Sym. Abschrägung</strong> für die <strong>Ecken 2 + 3</strong> verwendet.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"358ec91b-8be0-4496-bed2-eb2249d70db5\" data-image-id=\"358ec91b-8be0-4496-bed2-eb2249d70db5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/1547b7b1-8608-4779-a785-64aedfa80e66/CL_14.png\" data-asset-id=\"358ec91b-8be0-4496-bed2-eb2249d70db5\" data-image-id=\"358ec91b-8be0-4496-bed2-eb2249d70db5\" alt=\"\"></figure>\n<p>Schneiden Sie auf die gleiche Weise die Ecken der <strong>Zunge </strong>zu.</p>\n<figure data-asset-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" data-image-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/e957a1d8-481b-4d4c-9731-b8e69e6fccf2/CL_15.jpg\" data-asset-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" data-image-id=\"f930498d-90fb-47f5-8f68-731956a9e14c\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Nachweis durchführen</h2>\n<p>Zum Abschluss:</p>\n<ul>\n  <li>Veröffentlichen Sie die neue Anschlussgeometrie bei Bedarf erneut in der Connection Library <strong>oder</strong></li>\n  <li>Definieren Sie die <a data-item-id=\"3eca9f92-b870-40f1-b11b-dd1ba61acb5a\" href=\"\"><strong>Lasteinwirkungen</strong></a> und führen Sie den <strong>Nachweis</strong> durch.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" data-image-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/28eac049-c8ed-00e2-220c-12142a968dff/4e3de93a-2944-4838-9841-1853421dad24/CL_16.jpg\" data-asset-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" data-image-id=\"ef9dd09d-7f2e-400c-a9e8-5faf08c77122\" alt=\"\"></figure>\n<h2>Fazit</h2>\n<p>Mit der Connection Library können wiederkehrende Anschlüsse effizient verwaltet und für neue Projekte genutzt werden – eine erhebliche Zeitersparnis bei gleichbleibender Qualität.</p>\n<object type=\"application/kenticocloud\" data-type=\"item\" data-rel=\"component\" data-codename=\"n8230e554_deef_014c_570e_0f535695b174\"></object>"
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